Nosūtiet savu labo darbu zināšanu bāzē ir vienkārši. Izmantojiet zemāk esošo veidlapu

Studenti, maģistranti, jaunie zinātnieki, kuri izmanto zināšanu bāzi savās studijās un darbā, būs jums ļoti pateicīgi.

Izmitināts vietnē http://www.allbest.ru/

Elektriskās automašīnas

kursa projekts

"Asinhronā motora projektēšana ar vāveres būra rotoru"

Tehniskais uzdevums

Izstrādājiet asinhrono trīsfāzu motoru ar vāveres sprostu rotoru:

P \u003d 15 kW, U \u003d 220/380 V, 2r \u003d 2;

n = 3000 apgr./min., = 90%, cos = 0,89, S NOM = 3%;

h = 160 M p / M n = 1,8, M max / M n = 2,7, I p / I n = 7;

dizains IM1001;

izpilde pēc aizsardzības metodes IP44;

dzesēšanas metode IC0141;

klimatiskā dizaina un izvietojuma kategorija U3;

izolācijas klase F.

darba režīms S1

Galveno ģeometrisko izmēru noteikšana

1. Iepriekš izvēlieties rotācijas ass augstumu saskaņā ar att. 8.17, a (turpmāk visas formulas, tabulas un attēli no) h = 150 mm.

No tabulas. 8.6 mēs pieņemam tuvāko mazāko vērtību h \u003d 132 mm un a \u003d 0,225 m (D a ir statora ārējais diametrs).

2. Nosakiet statora iekšējo diametru:

D \u003d K D D a = 0,560,225 \u003d 0,126 (m)

K D - proporcionalitātes koeficients, kas noteikts no tabulas. 8.7.

3. Polu dalīšana

m

kur 2p ir polu pāru skaits.

4. Nosakiet aprēķināto jaudu:

P \u003d (P 2 k E) / (cos)

k E - statora tinuma EMF attiecība pret nominālo spriegumu, kas noteikta no att. 8,20, k E = 0,983

- Asinhronā motora efektivitāte saskaņā ar att. 8,21,a , = 0,89, cos = 0,91

P 2 - jauda uz motora vārpstas, W

P = (1510 3 0,983) / (0,890,91) = 18206 (W)

5. Nosakām elektromagnētiskās slodzes (provizoriski) saskaņā ar att. 8.22b:

Lineārā slodze (visu tinuma pagriezienu strāvas attiecība pret apkārtmēru) A \u003d 25,310 3 (A / m)

Gaisa spraugas indukcija B= 0,73 (T)

6. Sākotnējais tinuma koeficients tiek izvēlēts atkarībā no statora tinuma veida. Viena slāņa tinumiem k O1 = 0,95 0,96.

Pieņemsim k O1 = 0,96.

7. Gaisa spraugas paredzamo garumu nosaka pēc formulas:

= P / (k B D 2 k O 1 AB)

k B - lauka formas koeficients, iepriekš pieņemts vienāds ar

k B \u003d / () \u003d 1.11

- dzinēja vārpstas sinhrono leņķisko ātrumu rad/s aprēķina pēc formulas

rad/s

kur 1 - jaudas frekvence, Hz

= 18206 / (1 110 126 2 3140 9625 310 3 0,73) = 0,19 (m)

8. Pārbaudiet attiecību = / . Tam jābūt robežās no 0,19 līdz 0,87, ko nosaka no att. 8.25:

= 0,19 / 0,198 = 0,96

Iegūtā vērtība ir lielāka par ieteicamajām robežām, tādēļ pieņemam nākamo lielāko no standarta sērijas (8.6. tabula) griešanās ass augstumu h = 160 mm. Mēs atkārtojam aprēķinus saskaņā ar punktiem. 1-8:

D a = 0,272 (m) P \u003d (1510 3 0,984) / (0,910,89) \u003d 18224 (W)

D = 0,560,272 = 0,152 (m) A = 3410 3 (A/m)

= (3,140,152) / 2 = 0,239 (m) B = 0,738 (T)

= 18224 / (1110,152 2 3140,963610 3 0,738) = 0,091 (m)

= 0,091 / 0,239 = 0,38

Tinumu, spraugu un statora jūga aprēķins

Definīcija Z 1 , 1 un sadaļas vadi tinumi stators

1. Zobu dalījuma 1 robežvērtības nosakām saskaņā ar att. 6-15:

1 maks. = 18 (mm) 1 min = 13 (mm)

2. Statora slotu skaita robežvērtības nosaka pēc šādām formulām

Mēs pieņemam 1 = 36, tad q = Z 1 / (2pm), kur m ir fāžu skaits

q = 36 / (23) = 6

Tinums ir vienslāņa.

3. Visbeidzot, mēs nosakām statora zobu sadalījumu:

m = 1410 -3 m

4. Atrodiet efektīvo vadītāju skaitu rievā (iepriekš ar nosacījumu, ka tinumā nav paralēlu zaru (a = 1)):

u=

I 1H - statora tinuma nominālā strāva A, un to nosaka pēc formulas:

I 1H = P 2 / (mU 1H cos) \u003d 1510 3 / (32200,890,91) \u003d 28,06 (A)

u==16

5. Mēs pieņemam a = 2, tad

u \u003d au \u003d 216 \u003d 32

6. Iegūstiet galīgās vērtības:

apgriezienu skaits tinuma fāzē

lineārā slodze

A/m

plūsma

Ф = (1) -1

k O1 - tinuma koeficienta galīgā vērtība, ko nosaka pēc formulas:

k О1 = k У k Р

k Y - saīsināšanas koeficients viena slāņa tinumam k Y \u003d 1

k P - sadalījuma koeficients, noteikts no tabulas. 3.16 pirmajai harmonikai

k P = 0,957

F = = 0,01 (Wb)

gaisa spraugas indukcija

Tl

Vērtības A un B ir pieļaujamās robežās (8.22. att., b)

7. Strāvas blīvums statora tinumā (sākotnēji):

J 1 \u003d (AJ 1) / A \u003d (18110 9) / (33,810 3) = 5,3610 6 (A / m 2)

lineārās slodzes un strāvas blīvuma reizinājumu nosaka no att. 8.27b.

Efektīvais vadītāja šķērsgriezums (provizoriski):

q EF \u003d I 1 H / (aJ 1) \u003d 28,06 / (25,1310 6) \u003d 2,7310 -6 (m 2) \u003d 2,73 (mm 2)

Mēs pieņemam n EL = 2, tad

q EL \u003d q EF / 2 \u003d 2,73 / 2 \u003d 1,365 (mm 2)

n EL - elementāru vadītāju skaits

q EL - elementārā vadītāja sekcija

Mēs izvēlamies PETV tinuma vadu (saskaņā ar tabulu A3.1) ar šādiem datiem:

tukšās stieples nominālais diametrs d EL = 1,32 mm

izolētās stieples diametra vidējā vērtība d IZ = 1,384 mm

tukšas stieples šķērsgriezuma laukums q EL \u003d 1,118 mm 2

efektīvā vadītāja šķērsgriezuma laukums q EF \u003d 1,1182 \u003d 2,236 (mm 2)

9. Strāvas blīvums statora tinumā (beidzot)

Maksājums izmēriem zobains zonām stators un gaiss klīrenss

Rieva stators - saskaņā ar att. 1a ar tādu izmēru attiecību, kas nodrošina zobu sānu virsmu paralēlismu.

1. Mēs provizoriski pieņemam saskaņā ar tabulu. 8.10:

indukcijas vērtība statora zobos B Z1 = 1,9 (T) indukcijas vērtība statora jūgā B a = 1,6 (T), tad zoba platums

b Z1 =

k C - serdes piepildījuma koeficients ar tēraudu, saskaņā ar tabulu. 8.11 oksidētām loksnēm no tērauda markas 2013 k C = 0,97

CT1 - statora serdeņu tērauda garums mašīnām ar 1,5 mm

ST1 = 0,091 (m)

b Z1 = = 6,410 -3 (m) = 6,4 (mm)

statora jūga augstums

2. Mēs pieņemam zīmoga rievas izmērus:

rievas platums b W = 4,0 (mm)

rievas spraugas augstums h W = 1,0 (mm) , = 45

rievas augstums

h P \u003d h a = 23,8 (mm) (25)

rievas apakšas platums

b 2 = = = 14,5 (mm) (26)

rievas augšējais platums

b 1 = = = 10,4 (mm) (27)

h 1 = h P - + = = 19,6 (mm) (28)

3. Caurlaiduma rievas izmēri, ņemot vērā montāžas pielaides:

ja h = 160 250 (mm) b P = 0,2 (mm); h P = 0,2 (mm)

b 2 \u003d b 2 - b P \u003d 14,5 - 0,2 \u003d 14,3 (mm) (29)

b 1 \u003d b 1 - b P \u003d 10,4 - 0,2 \u003d 10,2 (mm) (30)

h 1 \u003d h 1 - h P \u003d 19,6 - 0,2 \u003d 19,4 (mm) (31)

Vadu novietošanas rievas šķērsgriezuma laukums:

S P \u003d S NO S PR

Blīvju šķērsgriezuma laukums S PR = 0

apvalka izolācijas šķērsgriezuma laukums rievā

S NO \u003d b NO (2 h P + b 1 + b 2)

b NO - vienpusējas izolācijas biezums rievā, saskaņā ar tabulu. 3,1 b NO = 0,4 mm

S NO \u003d 0,4 (223,8 + 14,5 + 10,4) \u003d 29 (mm 2)

S P = 0,5 (14,3 + 10,2) 19,4 29 \u003d 208,65 (mm 2)

4. Rievu piepildījuma koeficients:

k Z \u003d [(d IZ) 2 u n n EL] / S P \u003d (1,405 2 402) / 208,65 \u003d 0,757 (34)

Iegūtā k W vērtība tinuma mehanizētai ieklāšanai ir pārmērīgi liela. Aizpildījuma koeficientam jābūt no 0,70 līdz 0,72 (no 3.-12. tabulas). Samaziniet aizpildījuma koeficienta vērtību, palielinot rievas šķērsgriezuma laukumu.

Ņemsim B Z1 = 1,94 (T) un B a = 1,64 (T), kas ir pieņemami, jo šīs vērtības pārsniedz ieteicamās vērtības tikai par 2,5 - 3%.

5. Atkārtojam aprēķinu atbilstoši paragrāfiem. 1-4.

b Z1 = = 0,0063 (m) = 6,3 (mm) b 2 = = 11,55 (mm)

h a = = 0,0353 (m) = 35,3 (mm) b 1 = = 8,46 (mm)

h P = = 24,7 (mm) h 1 = = 20,25 (mm)

b 2 \u003d \u003d 11,75 (mm)

b 1 = = 8,66 (mm)

h 1 = = 20,45 (mm)

S NO \u003d \u003d 29,9 (mm 2)

S P \u003d \u003d 172,7 (mm 2)

k Z = = 0,7088 0,71

Zīmogā esošās rievas izmēri ir parādīti att. 1 , a .

Rotora tinuma, spraugu un jūga aprēķins

1. Noteikt gaisa spraugu (saskaņā ar 8.31. att.): = 0,8 (mm)

2. Rotoru spraugu skaits (saskaņā ar 8.16. tabulu): Z 2 = 28

3. Ārējais diametrs:

D 2 = D2 \u003d 0,15220,810 -3 = 0,150 (m) (35)

4. Rotora magnētiskās ķēdes garums 2 = 1 = 0,091 (m)

5. zaru iedalījums:

t 2 \u003d (D 2) / Z 2 \u003d (3,140,150) / 28 \u003d 0,0168 (m) \u003d 16,8 (mm) (36)

6. Rotora iekšējais diametrs ir vienāds ar vārpstas diametru, jo serde ir tieši uzstādīta uz vārpstas:

D J \u003d D B \u003d k B D a = 0,230,272 \u003d 0,0626 (m) 60 (mm) (37)

Koeficienta k In vērtība ņemta no tabulas. 8,17: k B \u003d 0,23

7. Rotora stieņa strāvas sākotnējā vērtība:

I 2 = k i I 1 i

k i - koeficients, ņemot vērā magnetizējošās strāvas un tinuma pretestības ietekmi uz attiecību I 1 / I 2 . k i = 0,2+0,8 cos = 0,93

i - strāvu samazināšanas koeficients:

i \u003d (2m 1 1 k O 1) / Z 2 \u003d (23960,957) / 28 \u003d 19,7

I 2 = 0,9328,0619,7 \u003d 514,1 (A)

8. Stieņa šķērsgriezuma laukums:

q C \u003d I 2 / J 2

J 2 - strāvas blīvums rotora stieņos, piepildot rievas ar alumīniju, to izvēlas robežās

J 2 \u003d (2,53,5) 10 6 (A / m 2)

q C \u003d 514,1 / (3,510 6) \u003d 146,910 -6 (m 2) = 146,9 (mm 2)

9. Rotora grope - saskaņā ar att. 1. b. Izstrādājam bumbierveida slēgtās rievas ar spraugas izmēriem b W = 1,5 mm un h W = 0,7 mm. Džempera augstums virs rievas ir izvēlēts vienāds ar h W = 1 mm.

Pieļaujamais zobu platums

b Z2 = = = 7,010 -3 (m) = 7,0 (mm) (41)

B Z2 - indukcija rotora zobos, saskaņā ar tabulu. 8,10 B Z2 = 1,8 (T)

Rievu izmēri

b 1 ===10,5 (mm)

b 2 = = = 5,54 (mm) (43)

h 1 \u003d (b 1 - b 2) (Z 2 / (2)) \u003d (10,5 - 5,54) (28 / 6,28) \u003d 22,11 (mm) (44)

Mēs pieņemam b 1 = 10,5 mm, b 2 = 5,5 mm, h 1 = 22,11 mm.

10. Norādiet rotora zobu platumu

b Z2 = = 9,1 (mm)

b Z2 = = 3,14 9,1 (mm)

b Z2 = b Z2 9,1 (mm)

Gropes kopējais augstums:

h P 2 \u003d h W + h W + 0,5b 1 + h 1 + 0,5 b 2 \u003d 1 + 0,7 + 0,510,5 + 22,11 + 0,55,5 \u003d 31,81 (mm)

Stieņa šķērsgriezums:

q C = (/8) (b 1 b 1 + b 2 b 2) + 0,5 (b 1 + b 2) h 1 =

(3,14/8) (10,5 2 +5,5 2) + 0,5 (10,5 + 5,5) 22,11 = 195,2 (mm 2)

11. Strāvas blīvums stieņā:

J 2 = I 2 / q C = 514,1 / 195, 210 -6 \u003d 3, 4910 6 (A / m 2)

12.Īssavienojuma gredzeni. Šķērsgriezuma laukums:

qCL = ICL / JCL

JCL - strāvas blīvums noslēgšanas gredzenos:

JCL = 0,85 J2 = 0,853,49106 = 2,97106 (A/m2) (51)

ICL - strāva gredzenos:

ICL = I2 /

= 2sin = 2sin = 0,224 (53)

ICL = 514,1/0,224 = 2295,1 (A)

qCL = 2295/2,97106 = 772,710-6 (m2) = 772,7 (mm2)

13. Noslēdzošo gredzenu izmēri:

hCL = 1,25 hP2 = 1,2531,8 = 38,2 (mm) (54)

bKL = qKL / hKL = 772,7 / 38,2 = 20,2 (mm) (55)

qCL = bCLhCL = 38,2 20,2 = 771,6 (mm2) (56)

DC. SR \u003d D2 - hKL \u003d 150 - 38,2 \u003d 111,8 (mm) (57)

Magnētiskās ķēdes aprēķins

Tērauda magnētiskais serdenis 2013; loksnes biezums 0,5 mm.

1. Gaisa spraugas magnētiskais spriegums:

F= 1,5910 6 Bk, kur (58)

k-gaisa spraugas koeficients:

k \u003d t 1 / (t 1 -)

= = = 2,5

k== 1,17

F = 1,5910 6 0,7231,170,810 -3 = 893,25 (A)

2. Zobu zonu magnētiskais spriegums:

stators

F Z1 = 2h Z1 H Z1

h Z1 - aprēķinātais statora zoba augstums, h Z1 = h P1 = 24,7 (mm)

H Z1 - lauka intensitātes vērtība statora zobos saskaņā ar tabulu P1.7 pie B Z1 = 1,94 (T) tēraudam 2013 H Z1 = 2430 (A / m)

F Z1 = 224,710 -3 2430 = 120 (A)

aprēķinātā indukcija zobos:

B Z1 = = = 1,934 (T)

tā kā B Z1 1.8 (T), jāņem vērā plūsmas sazarojums rievā un jāatrod faktiskā indukcija zobā B Z1 .

Koeficients k RH augstumā h ZX = 0,5h Z:

k HRP =

b HRP = 0,5 (b 1 + b 2) \u003d 0,5 (8,66 + 11,75) \u003d 12,6

k HRP = = 2,06

B Z1 = B Z1 - 0 H Z1 k RH

Mēs pieņemam B Z1 = 1,94 (T), pārbaudiet B Z1 un B Z1 attiecību:

1,94 = 1,934 - 1,25610 -6 24302,06 = 1,93

rotors

F Z2 = 2h Z2 H Z2

h Z2 - aprēķinātais rotora zoba augstums:

h Z2 \u003d h P2 - 0,1b 2 \u003d 31,8-0,15,5 \u003d 31,25 (mm)

H Z2 - lauka intensitātes vērtība rotora zobos saskaņā ar tabulu P1.7 pie B Z2 = 1,8 (T) tēraudam 2013 H Z2 = 1520 (A / m)

F Z2 = 231,25 10 -3 1520 = 81,02 (A)

indukcija zobā

B Z2 = = = 1,799 (T) 1,8 (T)

3. Zobu zonas piesātinājuma koeficients

k Z = 1+= 1+= 1,23

4. Jūgas magnētiskais spriegums:

stators

F a = L a H a

La - statora jūga vidējās magnētiskās līnijas garums, m:

La = = = 0,376 (m)

H a - lauka stiprums, saskaņā ar tabulu P1.6 pie B a = 1,64 (T) H a = 902 (A / m)

Fa = 0,376902 = 339,2 (A)

B a =

h a - statora jūga projektētais augstums, m:

h a = 0,5 (D a - D) - h P 1 \u003d 0,5 (272 - 152) - 24,7 \u003d 35,3 (mm)

Ba = = 1,6407 (T) 1,64 (T)

rotors

F j = L j H j

L j ir vidējās magnētiskās plūsmas līnijas garums rotora jūgā:

Lj = 2hj

h j - rotora aizmugures augstums:

h j \u003d - h P2 \u003d - 31,8 \u003d 13,7 (mm)

L j \u003d 213,7 10 -3 \u003d 0,027 (m)

B j =

h j - rotora jūga projektētais augstums, m:

h j = = = 40,5 (mm)

B j = = 1,28 (T)

H j - lauka stiprums, saskaņā ar tabulu P1.6 pie B j = 1,28 (T) H j = 307 (A / m)

F j \u003d 0,027307 \u003d 8,29 (A)

5. Magnētiskās ķēdes kopējais magnētiskais spriegums uz polu pāri:

F C = F + F Z1 + F Z2 + F a + F j \u003d 893,25 + 120 + 81,02 + 339,2 + 8,29 \u003d 1441,83 (A)

6. Magnētiskās ķēdes piesātinājuma koeficients:

k \u003d F C / F \u003d 1441,83 / 893,25 \u003d 1,6

7. Magnetizējošā strāva:

I===7,3(A)

relatīvā vērtība

I = I / I 1H = 7,3 / 28,06 = 0,26

Asinhronās mašīnas parametru aprēķins nominālajam režīmam

1. Statora tinuma fāzes aktīvā pretestība:

r1 = 115

115 - tinuma materiāla īpatnējā pretestība projektētajā temperatūrā, Omm. F izolācijas klasei projektētā temperatūra ir 115 grādi. Varam 115 = 10 -6 / 41 omi.

L 1 - statora tinuma fāzes efektīvo vadītāju kopējais garums, m:

L 1 = СР1 1

СР1 - vidējais statora tinuma garums, m:

СР1 \u003d 2 (P1 + L1)

P1 - rievas daļas garums, P1 \u003d 1 \u003d 0,091 (m)

L1 - spoles priekšējā daļa

L1 \u003d K L b KT + 2V

K L - koeficients, kura vērtība ņemta no 8.21 tabulas: K L \u003d 1,2

B ir spoles taisnās daļas izplūdes garums no rievas no serdes gala līdz frontālās daļas izliekuma sākumam, m. Mēs pieņemam B = 0,01.

b CT - vidējais spoles platums, m:

b CT = 1

1 - statora tinuma soļa relatīvais saīsinājums, 1 = 1

b KT = = 0,277 (m)

L1 \u003d 1,20,277 + 20,01 \u003d 0,352 (m)

СР1 = 2 (0,091+0,352) = 0,882 (m)

L 1 = 0,88296 \u003d 84,67 (m)

r 1 \u003d \u003d 0,308 (Omi)

Spoles priekšējās daļas pagarinājuma garums

OUT = K OUT b CT + V = 0,260,277+0,01 = 0,08202 (m) = 82,02 (mm) (90)

Saskaņā ar tabulu 8.21 K OFF = 0,26

Relatīvā vērtība

r 1 \u003d r 1 \u003d 0,308 \u003d 0,05

2. Rotora tinuma fāzes aktīvā pretestība:

r 2 \u003d r C +

r C - stieņa pretestība:

r C = 115

lietajam alumīnija rotora tinumam 115 = 10 -6 / 20,5 (Om).

r C \u003d = 22,210 -6 (Omi)

r CL - starp diviem blakus esošiem stieņiem noslēgtā noslēdzošā gredzena sekcijas pretestība

r CL = 115 \u003d = 1,0110 -6 (omi) (94)

r 2 \u003d 22,210 -6 + \u003d 47,110 -6 (omi)

Mēs pieskaitām r 2 uz statora tinuma apgriezienu skaitu:

r 2 \u003d r 2 \u003d 47,110 -6 = 0,170 (Om) (95)

Relatīvā vērtība:

r 2 = r 2 = 0,170 \u003d 0,02168 0,022

3. Statora tinuma fāzes induktīvā pretestība:

x 1 \u003d 15,8 (P1 + L1 + D1), kur (96)

P1 - spraugas izkliedes magnētiskās vadītspējas koeficients:

P1 =

h 2 \u003d h 1 - 2b NO \u003d 20,45 - 20,4 \u003d 19,65 (mm)

b 1 \u003d 8,66 (mm)

h K = 0,5 (b 1 - b) \u003d 0,5 (8,66 - 4) \u003d 2,33 (mm)

h 1 \u003d 0 (vadītāji ir fiksēti ar slota vāku)

k = 1; k = 1; == 0,091 (m)

P1 = = 1,4

L1 - frontālās izkliedes magnētiskās vadītspējas koeficients:

L1 \u003d 0,34 (L1 - 0,64) \u003d 0,34 (0,352 - 0,640,239) \u003d 3,8

D1 - diferenciālās izkliedes magnētiskās vadītspējas koeficients

D1 =

= 2k SC k - k O1 2 (1+ SC 2)

k = 1

SK \u003d 0, jo nav rievu slīpuma

k SC nosaka no līknēm, kas parādītas att. 8.51,d atkarībā no t 2 /t 1 un SC

== 1,34; SC = 0; k SC = 1,4

= 21,41 - 0,957 2 1,34 2 = 1,15

D1 \u003d 1,15 \u003d 1,43

x 1 = 15,8 (1,4 + 3,8 + 1,43) \u003d 0,731 (omi)

Relatīvā vērtība

x 1 \u003d x 1 \u003d 0,731 \u003d 0,093

4. Rotora tinuma fāzes induktīvā pretestība:

x 2 \u003d 7,9 1 (P2 + L2 + D2 + SC) 10–6 (102)

P2 = k D +

h 0 = h 1 + 0,4b 2 \u003d 17,5 + 0,45,5 \u003d 19,7 (mm)

k D = 1

P2 = = 3,08

L2 = = = 1,4

D2 =

= = = 1,004

jo ar slēgtām spraugām Z 0

D2 = = 1,5

x 2 = 7,9500,091 (3,08 + 1,4 + 1,5) 10 -6 \u003d 21510 -6 (omi)

Statora apgriezienu skaitam piešķiram x 2:

x 2 \u003d x 2 \u003d = 0,778 (omi)

Relatīvā vērtība

x 2 \u003d x 2 \u003d 0,778 \u003d 0,099 (108)

Jaudas zudumu aprēķins

1. Zudumi tēraudā ir galvenie:

P ST. OSN. = P 1,0/50 (k Jā B a 2 m a + k DZ B Z1 2 + m Z1)

P 1,0/50 - īpatnējie zudumi pie indukcijas 1 T un remagnetizācijas frekvence 50 Hz. Saskaņā ar tabulu 8,26 tēraudam 2013 P 1,0/50 = 2,5 (W/kg)

m a - statora jūga tērauda masa, kg:

m a = (D a - h a)h a k C1 C =

= 3,14 (0,272–0,0353) 0,03530,0910,977,810 3 = 17,67 (kg)

C - tērauda īpatnējais svars; aprēķinos ņem C \u003d 7,810 3 (kg / m 3)

m Z1 - statora zobu tērauda masa, kg:

m Z1 = h Z1 b Z1 SR. Z 1 CT 1 k C 1 C =

= 24 710 -3 6 310 -3 360 0910 977 810 3 = 3,14 (kg) (111)

k Jā un k DZ - koeficienti, kas ņem vērā nevienmērīgā plūsmas sadalījuma pa magnētiskās ķēdes sekciju sekcijām ietekmi uz zudumiem tēraudā un tehnoloģiskos faktorus. Aptuveni varat ņemt k Jā = 1,6 un k DZ = 1,8.

PST. OSN. = 2,51 (1,61,64217,67+1,81,93423,14) = 242,9 (W)

2. Virsmas zudumi rotorā:

PPOV2 = pPOV2(t2 - bSH2)Z2ST2

pSOV2 — īpatnējie virsmas zudumi:

pPOV2 = 0,5k02(B02t1103)2

B02 - indukcijas pulsācijas amplitūda gaisa spraugā virs rotora zobu vainagiem:

B02=02

02 ir atkarīgs no statora spraugu spraugas platuma attiecības pret gaisa spraugu. 02 (ar bSh1 / = 4 / 0,5 = 8 saskaņā ar 8.53. att., b) = 0,375

k02 - koeficients, ņemot vērā rotora zobu galvu virsmas apstrādes ietekmi uz specifiskajiem zudumiem. Ņemsim k02 =1,5

B02 = 0,3571,180,739 = 0,331 (T)

pSW2 = 0,51,5 (0,33114)2 = 568 (16,8–1,5)24 0,091 = 22,2 (W)

3. Pulsācijas zudumi rotora zobos:

RPUL2 = 0,11 mZ2

VPUL2 - indukcijas pulsāciju amplitūda vidējā zobu griezumā:

Bpool2 = BZ2

mZ2 - rotora zobu tērauda svars, kg:

mZ2 = Z2hZ2bZ2ST2kC2C =

= 2826,6510-39,110-30,0910,977,8103 = 3,59 (kg) (117)

VSL2 = = 0,103 (T)

RPUL2 = 0,11 = 33,9 (W)

4. Papildu zudumu apjoms tēraudā:

PST. APP. = PPOW1+PPOOL1+PPOV2+PPOOL2 = 22,2 + 33,9 = 56,1 (W

5. Kopējie zudumi tēraudā:

PST. = PST. OSN. + PST. APP. = 242,9 + 56,1 = 299 (W

6. Mehāniskie zudumi:

PMEX = KTDa4 = 0,2724 = 492,6 (W) (120)

Motoriem ar 2p=2 KT=1.

7. Dzinējs tukšgaitā:

IX. X.

IX.X.a. =

PE1 H.H. = mI2r1 = 37,320,308 = 27,4 (W)

IX.X.a. == 1,24 (A)

IX.X.R. I = 7,3 (A)

IX.X. == 7,405 (A)

cos xx = IX.X.a / IX.X. = 1,24/4,98 = 0,25

asinhronais trīsfāzu motora vāveres būra rotors

Veiktspējas aprēķins

1. Iespējas:

r 12 = P ST. OSN. / (mI 2) \u003d 242,9 / (37,3 2) \u003d 3,48 (Omi)

x 12 \u003d U 1H / I - x 1 \u003d 220 / 7,3 - 1,09 \u003d 44,55 (omi)

c 1 \u003d 1 + x 1 / x 12 \u003d 1 + 0,731 / 44,55 = 1,024 (omi)

= = =

\u003d arctg 0,0067 \u003d 0,38 (23) 1 o

Sinhronās tukšgaitas strāvas aktīvā sastāvdaļa:

I 0a \u003d (P ST. BASIC. + 3I 2 r 1) / (3U 1H) \u003d \u003d 0,41 (A)

a = c 1 2 = 1,024 2 = 1,048

b = 0

a \u003d c 1 r 1 \u003d 1,0240,308 \u003d 0,402 (omi)

b \u003d c 1 (x 1 + c 1 x 2) \u003d 1,024 (0,731 + 1,0241,12) \u003d 2,51 (omi)

Zaudējumi, kas nemainās, mainoties izslīdēšanai:

P ST. +P MEC. \u003d 299 + 492,6 \u003d 791,6 (W)

	Aprēķinu formulas	Izmērs	Slip S
	Z \u003d (R 2 + X 2) 0,5
	I 1a \u003d I 0a + I 2 cos 2
	I 1p \u003d I 0p + I 2 grēks 2
	I 1 \u003d (I 1a 2 + I 1p 2) 0,5
	P 1 \u003d 3U 1 I 1a 10 -3
	P E 1 \u003d 3I 1 2 r 1 10 -3
	P E 2 \u003d 3I 2 2 r 2 10 -3
	P DOB \u003d 0,005P 1
	P \u003d P ST + R MEX + P E1 + R E2 + R DOB

1. tabula. Asinhronā motora veiktspējas raksturlielumi

P2NOM = 15 kW; I0p = I = 7,3A; PST. +PMEX. = 791,6 W

U1NOM = 220/380 V; r1 \u003d 0,308 omi; r2 = 0,170 omi

2p=2; I0a = 0,41 A; c1 = 1,024; a = 1,048 b = 0

a \u003d 0,402 (Omi); b = 2,51 (omi)

2. Aprēķiniet slaidu veiktspēju

S = 0,005; 0,01; 0,015

0,02;0,025;0,03;0,035, iepriekš pieņemot, ka SNOM r2 = 0,03

Aprēķinu rezultāti ir apkopoti tabulā. 1 . Pēc veiktspējas raksturlielumu konstruēšanas (2. att.) precizējam nominālās slīdēšanas vērtību: SH = 0,034.

Projektētā motora nominālie dati:

P2NOM = 15 kW cos NOM = 0,891

U1NOM = 220/380 V NOM = 0,858

I1NOM = 28,5 A

Sākuma raksturlielumu aprēķins

Maksājums straumes Ar ņemot vērā ietekme izmaiņas parametrus zem ietekme efekts pārvietošanās strāva (bez grāmatvedība ietekme nas scheniya no lauki izkliedēšana)

Detalizēti aprēķins dots S = 1. Aprēķinu dati atlikušajiem punktiem ir apkopoti tabulā. 2.

1. Rotora tinuma aktīvā pretestība, ņemot vērā strāvas nobīdes efekta ietekmi:

= 2 h C = 63,61 h C = 63,610,0255 = 1,62 (130)

aprēķinot = 115 aptuveni C; 115 \u003d 10 -6 / 20,5 (Omi); b C /b P \u003d 1; 1 = 50 Hz

h C \u003d h P - (h W + h W) \u003d 27,2 - (0,7 + 1) \u003d 25,5 (mm)

- stieņa “samazināts augstums”.

saskaņā ar att. 8,57 = 1,62 mēs atrodam = 0,43

h r = = = 0,0178 (m) = 17,8 (mm)

kopš (0,510,5) 17,8 (17,5+0,510,5):

q r =

h r - strāvas iespiešanās dziļums stienī

q r - šķērsgriezuma laukums, ko ierobežo augstums h r

b r = = 6,91 (mm)

q r \u003d \u003d 152,5 (mm 2)

k r \u003d q C / q r \u003d 195,2 / 152,5 \u003d 1,28 (135)

K R == 1,13

r C \u003d r C = 22,210 -6 (Om)

r 2 \u003d 47,110 -6 (omi)

Samazināta rotora pretestība, ņemot vērā pašreizējās pārvietošanas efekta ietekmi:

r 2 \u003d K R r 2 \u003d 1,130,235 = 0,265 (omi)

2. Rotora tinuma induktīvā pretestība, ņemot vērā strāvas nobīdes efekta ietekmi:

par = 1,62 = kD = 0,86

KX \u003d (P2 + L2 + D2) / (P2 + L2 + D2)

P2 = P2 - P2

P2 = P2(1- kD) = =

= = 0,13

P2 = 3,08 - 0,13 = 2,95

KX==0,98

x2 = KXx2 = 0,980,778 = 0,762 (omi)

3. Sākuma parametri:

Savstarpējās indukcijas induktīvā pretestība

x 12P \u003d k x 12 \u003d 1,644,55 = 80,19 (omi) (142)

ar 1P \u003d 1 + x 1 / x 12P = 1 + 1,1 / 80,19 \u003d 1,013 (143)

4. Strāvu aprēķins, ņemot vērā strāvas nobīdes efekta ietekmi:

R P \u003d r 1 + c 1 P r 2 / s \u003d 0,308 + 1,0130,265 \u003d 0,661 (omi)

	Aprēķinu formulas	Izmērs	Slip S
	63,61h C S 0,5
	K R = 1+(r C /r 2) (k r - 1)
	R P \u003d r 1 + c 1 P r 2 / s
	X P \u003d x 1 + c 1P x 2
	I 2 \u003d U 1 / (RP 2 + X P 2) 0,5
	I 1 \u003d I 2 (RP 2 + + (X P + x 12 P) 2) 0,5 / (c 1 P x 12 P)

2. tabula. Strāvu aprēķins asinhronā motora palaišanas režīmā ar vāverveida rotoru, ņemot vērā strāvas nobīdes efekta ietekmi

P2NOM = 15 kW; U1 = 220/380 V; 2p=2; I1NOM = 28,5 A;

r2 = 0,170 omi; x12P = 80,19 omi; s1P = 1,013; SNOM = 0,034

XP \u003d x1 + s1Px2 \u003d 0,731 + 1,0130,762 \u003d 1,5 (Omi)

I2 \u003d U1 / (RP2 + HP2) 0,5 = 220 / (0,6612 + 1,52) 0,5 = 137,9 (A)

I1 \u003d I2 (RP2 + (XP + x12P) 2) 0,5 / (s1Px12P) \u003d

=137,9(0,6612+(1,5+80,19)2)0,5/(1,01380,19)= 140,8 (A)

Maksājums palaišanas iekārtas īpašības Ar ņemot vērā ietekme efekts pārvietošanās strāva un piesātinājums no lauki izkliedēšana

Maksājums veicam raksturlielumu punktiem, kas atbilst S=1; 0,8; 0,5;

0,2; 0,1, vienlaikus izmantojot strāvu un pretestību vērtības tām pašām slīdēm, ņemot vērā strāvas nobīdes ietekmi.

Aprēķinu dati ir apkopoti tabulā. 3. Detalizēts aprēķins dots S=1.

1. Tinumu induktīvā pretestība. Mēs pieņemam k US \u003d 1,35:

Vidējais tinuma MMF, kas attiecas uz vienu statora tinuma slotu:

F P. SR. = = = 3916,4 (A)

C N = 1,043

Fiktīvas noplūdes plūsmas indukcija gaisa spraugā:

B F \u003d (F P. SR. / (1,6С N)) 10 -6 \u003d (3916,410 -6) / (1,60,810 -3 1,043) \u003d 5,27 (T)

pie B Ф = 5,27 (T) atrodam k = 0,47

Statora tinuma spraugas noplūdes magnētiskās vadītspējas koeficients, ņemot vērā piesātinājuma efektu:

sE1 \u003d (t1 - bSh1) (1 - k) \u003d (14 - 4) (1 - 0,47) \u003d 6,36

P1 ASV. =((hSh1 +0,58hK)/bSh1)(sE1/(sE1+1,5bSh1))

hK \u003d (b1 - bSh1) / 2 \u003d (10,5 - 4) / 2 = 3,25 (153)

P1 ASV. =

P1 ASV. = P1 - P1 ASV. = 1,4 - 0,37 = 1,03

Statora tinuma diferenciālās izkliedes magnētiskās vadītspējas koeficients, ņemot vērā piesātinājuma efektu:

D1 ASV. \u003d D1k \u003d 1430,47 \u003d 0,672

Statora tinuma fāzes induktīvā pretestība, ņemot vērā piesātinājuma efektu:

x1 ASV. \u003d (x11 ASV.) / 1 \u003d \u003d 0,607 (Omi)

Rotora tinuma spraugas noplūdes magnētiskās vadītspējas koeficients, ņemot vērā piesātinājuma un strāvas nobīdes ietekmi:

P2. ASV. = (hSh2/bSh2)/(cE2/(sE2+bSh2))

cE2 \u003d (t2 - bSh2) (1 - k) \u003d (16,8 - 1,5) (1 - 0,47) \u003d 10,6

hSH2 = hSH + hSH = 1+0,7 = 1,7 (mm)

P2. ASV. =

P2. ASV. = P2 - P2. ASV. = 2,95 - 0,99 = 1,96

Rotora diferenciālās izkliedes magnētiskās vadītspējas koeficients, ņemot vērā piesātinājuma efektu:

D 2. ASV. \u003d D2k \u003d 1,50,47 \u003d 0,705

Rotora tinuma fāzes samazinātā induktīvā pretestība, ņemot vērā strāvas nobīdes un piesātinājuma ietekmes ietekmi:

x2 ASV \u003d (x22 ASV.) / 2 \u003d = 0,529 (Omi)

s1p. ASV. \u003d 1+ (x1 US / x12 P) \u003d 1 + (0,85 / 80,19) \u003d 1,011

	Aprēķinu formulas	Izmērs	Slip S
	BF \u003d (FP.SR.10-6) / (1,6CN)
	сЭ1 = (t1 - bШ1) (1 - k)
	P1 ASV. = P1 - P1 ASV.
	D1 ASV. = uz D1
	x1 ASV. = x11 ASV. / 1
	c1P. ASV. = 1+x1 ASV. / h12p
	сЭ2 = (t2 - bШ2) (1 - k)
	P2 ASV. = P2 - P2 ASV.
	D2 ASV. = uz D2
	x2 ASV. = x22 ASV. /2
	RP. ASV. = r1+c1P. ASV. r2/s
	XP.US=x1US.+s1P.US.x2US
	I2US=U1/(RP.US2+HP.US2)0,5
	I1 US = I2 US (RP. US2 + (HP. US + x12P) 2) 0,5 / (c1P. USx12P)
	kUS. = I1 ASV. /I1
	I1 = I1 ASV. /I1 NOM
	M \u003d (I2NAS/I2NOM) 2KR (sHOM/s)

3. tabula. Asinhronā motora ar vāveres rotoru palaišanas raksturlielumu aprēķins, ņemot vērā strāvas nobīdes un piesātinājuma ietekmi no klaiņojošiem laukiem

P2NOM = 15 kW; U1 = 220/380 V; 2p=2; I1NOM = 28,06 A;

I2NOM = 27,9 A; x1 = 0,731 omi; x2 = 0,778 omi; r1 = 0,308 omi;

r2 = 0,170 omi; x12P = 80,19 omi; KN = 1,043; SNOM = 0,034

2. Strāvu un momentu aprēķins

RP. ASV. = r1+c1P. ASV. r2/s = 0,393+1,0110,265 = 0,661 (Ω) (165)

XP.US.=x1US.+s1P.US.x2US. = 1,385 (omi) (166)

I2NAS.=U1/(RP.NAS2+CP.NAS2)0,5= 220/(0,6612+1,3852)0,5= 187,6 (A)

I1 ASV. = I2US. = = 190,8 (A) (168)

IP = = 6,8

M = = = 1,75

kUS. = I1 ASV. /I1 = 190,8 / 140,8 = 1,355

kUS. atšķiras no pieņemtā kNAS. = 1,35 par mazāk nekā 3%.

Lai aprēķinātu citus raksturlieluma punktus, mēs iestatām kHAC. , samazināts atkarībā no strāvas I1 . Mēs pieņemam:

s = 0,8 kUS. = 1,3

s = 0,5 kUS. = 1,2

s = 0,2 kUS. = 1,1

s = 0,1 kUS. = 1,05

Aprēķinu dati ir apkopoti tabulā. 3, un sākuma raksturlielumi ir parādīti attēlā. 3 .

3. Kritisko slīdi nosaka pēc visu sākuma raksturlielumu punktu aprēķināšanas (3. tabula), izmantojot pretestības x1 NAS vidējās vērtības. un x2 ASV. kas atbilst slīdēm s = 0,2 0,1:

sCR = r2/(x1 NAS. /c1P NAS. +x2 NAS) = 0,265 / (1,085 / 1,0135 + 1,225) \u003d 0,12

Projektētais asinhronais motors atbilst GOST prasībām gan energoefektivitātes (un cos), gan palaišanas raksturlielumu ziņā.

Siltuma aprēķins

1. Statora serdes iekšējās virsmas temperatūras pārsniegšana par gaisa temperatūru dzinēja iekšpusē:

pov1 =

RE. P1 - elektriskie zudumi statora tinuma spraugas daļā

RE. P1 = kPE1 = = 221,5 (W)

PE1 = 1026 W (no 1. tabulas pie s = sNOM)

k = 1,07 (tinumiem ar izolācijas klasi F)

K = 0,22 (saskaņā ar 8.33. tabulu)

1 - siltuma pārneses koeficients no virsmas; 1 \u003d 152 (W / m 2 C)

pov1 =

2. Temperatūras starpība statora tinuma spraugas daļas izolācijā:

no. n1 =

P P1 \u003d 2h PC + b 1 + b 2 \u003d 220,45 + 8,66 + 11,75 \u003d 66,2 (mm) \u003d 0,0662 (m)

EKV - spraugas izolācijas vidējā ekvivalentā siltumvadītspēja, siltumizturības klasei F EKV = 0,16 W / (mS)

EKV - siltumvadītspējas koeficienta vidējā vērtība, saskaņā ar att. 8.72 plkst

d / d IZ \u003d 1,32 / 1,405 \u003d 0,94 EQ \u003d 1,3 W / (m 2 C)

no. n1 = = 3,87 (C)

3. Temperatūras starpība frontālo daļu izolācijas biezumā:

no. l1=

RE. L1 - el. zudumi statora tinuma priekšējā daļā

RE. L1 \u003d kPE1 \u003d \u003d 876 (W)

PL1 = PP1 = 0,0662 (m)

bIZ. L1 MAX \u003d 0,05

no. l1 = = 1,02 (C)

4. Frontālo daļu ārējās virsmas temperatūras pārsniegšana par gaisa temperatūru dzinēja iekšpusē:

pov. l1 = = 16,19 (C)

5. Statora tinuma vidējā temperatūras paaugstināšanās virs gaisa temperatūras motora iekšpusē

1 = =

== 24,7 (C)

6. Gaisa temperatūras pārsniegšana dzinējā virs apkārtējās vides temperatūras

B =

P B - dzinēja gaisā izvadīto zudumu summa:

P B \u003d P — (1 – K) (P E. P1 + P ST. BASIC) — 0,9 P MEX

P - visu dzinēja zudumu summa nominālajā režīmā:

P \u003d P + (k - 1) (PE1 + PE2) \u003d 2255 + (1,07 - 1) (1026 + 550) \u003d 2365 (W)

PB \u003d 2365 - (1 - 0,22) (221,5 + 242,9) - 0,9492,6 \u003d 1559 (W)

SCOR - līdzvērtīga korpusa dzesēšanas virsma:

SCOR \u003d (Da + 8PR) (+ 2OUT1)

PR - motora korpusa ribu šķērsgriezuma nosacīts perimetrs, par h \u003d 160 mm PR \u003d 0,32.

B - gaisa sildīšanas koeficienta vidējā vērtība, saskaņā ar att. 8.70b

B = 20 W/m2S.

SCOR = (3,140,272+80,32) (0,091+282,0210-3) = 0,96 (m2)

B \u003d 1559 / (0,9620) \u003d 73,6 (C)

7. Statora tinuma vidējā temperatūras paaugstināšanās virs apkārtējās vides temperatūras:

1 = 1 + B \u003d 24,7 + 73,6 \u003d 98,3 (C)

8. Pārbaudiet dzinēja dzesēšanas apstākļus:

Nepieciešamā gaisa plūsma dzesēšanai

B =

km==9,43

Dzinējiem ar 2р=2 m= 3.3

B = = 0,27 (m3/s)

Gaisa plūsmu nodrošina āra ventilators

B = = 0,36 (m3/s)

Dzinēja daļu sildīšana ir pieļaujamās robežās.

Ventilators nodrošina nepieciešamo gaisa plūsmu.

Secinājums

Projektētais dzinējs atbilst tehniskajās specifikācijās noteiktajām prasībām.

Izmantotās literatūras saraksts

1. I.P. Kopilovs "Elektrisko mašīnu dizains" M .: "Energoatomizdat", 1993 daļa 1,2.

2. I.P. Kopilovs “Elektrisko mašīnu dizains” M .: “Enerģētika”, 1980

3. A.I. Voldeks "Elektriskās mašīnas" L.: "Enerģija", 1978

Mitināts vietnē Allbest.ru

Līdzīgi dokumenti

Asinhronā motora ar vāveres rotoru darbības raksturlielumu aprēķins. Statora spraugu skaita noteikšana, pagriezieni statora tinuma stieples sekcijas tinuma fāzē. Statora zobu zonas izmēru un gaisa spraugas aprēķins. Galveno zaudējumu aprēķini.

kursa darbs, pievienots 10.01.2011


4A100L4UZ sērijas līdzstrāvas motora dati. Vāveres asinhronā motora galveno izmēru izvēle. Zobu zonas un statora tinuma aprēķins, tā slotu konfigurācija. Gaisa spraugas izvēle. Rotora un magnētiskās ķēdes aprēķins.

kursa darbs, pievienots 09.06.2012


Elektromotora galveno izmēru noteikšana. Tinuma, rievas un statora jūga aprēķins. Dzinēja parametri darba režīmam. Elektromotora magnētiskās ķēdes aprēķins, pastāvīgie jaudas zudumi. Sākotnējās palaišanas strāvas un maksimālā griezes momenta aprēķins.

kursa darbs, pievienots 27.06.2016


Statora tinuma un vāveres rotora izolācija. Aktīvās un induktīvās tinumu pretestības. Vāveres rotora tinuma pretestība ar ovāliem slēgtiem spraugām. Asinhronā motora nominālā darbības režīma parametru aprēķins.

kursa darbs, pievienots 15.12.2011


Asinhronā motora ar vāveres rotoru statora tinuma un rotora parametru aprēķins. Asinhronā motora mehānisko raksturlielumu aprēķins motora režīmā pēc M. Klosa aptuvenās formulas un dinamiskās bremzēšanas režīmā.

kursa darbs, pievienots 23.11.2010


Statora tinums ar trapecveida daļēji slēgtiem spraugām. Īssavienojuma gredzena, ovālu slēgtu slotu un magnētiskās ķēdes izmēri. Pārveidotās motora ekvivalentās ķēdes tinuma pretestība. Nominālā darbības režīma parametru aprēķins.

kursa darbs, pievienots 23.02.2014


Trīsfāzu asinhronā motora ar vāveres rotoru magnētiskās ķēdes izmēri, konfigurācija, materiāls. Statora tinums ar trapecveida daļēji slēgtiem spraugām. Siltuma un ventilācijas aprēķini, masas un dinamiskā inerces momenta aprēķins.

kursa darbs, pievienots 22.03.2018


Pieļaujamo elektromagnētisko slodžu noteikšana un motora galveno izmēru izvēle. Bezslodzes strāvas, tinumu parametru un statora zoba zonas aprēķins. Magnētiskās ķēdes aprēķins. Parametru un raksturlielumu noteikšana mazām un lielām slīdēm.

kursa darbs, pievienots 12.11.2015


Asinhronā motora elektromagnētiskais bremzēšanas režīms ar vāveres rotoru (opozīcija): dinamiskā bremzēšanas režīma mehāniskie parametri, IM bremžu ķēdes darbības princips: tā darbības kārtība un vadības ierīču iecelšana.

laboratorijas darbs, pievienots 12.01.2011


Trīsfāzu asinhronā elektromotora ar vāveres būra rotoru elektromagnētiskais aprēķins. Galveno izmēru izvēle, statora spraugu skaita un tinuma stieples posma noteikšana. Statora, rotora, magnetizējošās strāvas zobu zonas izmēru aprēķins.

Arhangeļskas Valsts tehniskā universitāte

Elektrotehnikas un energosistēmu katedra

PE fakultāte

KURSA PROJEKTS

Pēc disciplīnas

"Elektriskās ierīces un mašīnas"

Par tēmu "Asinhronā motora projektēšana"

Koreļskis Vadims Sergejevičs

Projektu menedžeris

Art. skolotājs N.B. Balantseva

Arhangeļska 2010

trīsfāzu asinhronā motora ar vāverveida rotoru projektam

Izsniegts OSB-PE fakultātes 1.grupas III kursa studentam.

Veikt asinhronā motora aprēķinu un projekta izstrādi ar šādiem datiem:

Jauda R n, kW ………………………………………………..………… 15

Spriegums U n, V ………………………………………………….… 220/380

Apgriezienu skaits n, min -1 (apgr./min) …………………………………… 1465

Dzinēja efektivitāte η ………………………………………………………… 88,5%

Jaudas koeficients cos φ ………………………………..………… 0,88

Strāvas frekvence f, Hz ……………………………………………………..…… 50

Starta strāvas daudzkārtība I p / I n …………………………………………… 7,0

Palaišanas griezes momenta daudzveidība M p / M n …………………………………… 1.4.

Maksimālā griezes momenta M max / M n daudzveidība …………………………… 2.3.

Dizains ………………………………………………..………… IM1001

Darba režīms …………………………………………………… garš

Papildu prasības ..…………………… dzinējs 4A160S4U3

Uzdevums izdevis "…" ………………….. 2009

Projektu menedžeris…………………………

1. GALVENO IZMĒRU IZVĒLE

2. STATORA APRĒĶINS

2.1. Definīcija , un statora tinuma stieples šķērsgriezuma laukums

2.2 Statora zobu zonas izmēru un gaisa spraugas aprēķins

3. ROTORA APRĒĶINS

4. MAGNĒTISKĀS ĶĒDES APRĒĶINS

5. DARBA REŽĪMA PARAMETRI

6. ZAUDĒJUMU APRĒĶINS

7. DZINĒJA DARBĪBAS APRĒĶINS

8. DZINĒJA IEDARBĪBAS RAKSTUROJU APRĒĶINS

8.1. Strāvu aprēķins, ņemot vērā strāvas nobīdes un piesātinājuma ietekmi no klaiņojošiem laukiem

8.2. Sākuma raksturlielumu aprēķins, ņemot vērā strāvas nobīdes un piesātinājuma ietekmi no klaiņojošiem laukiem

9. TERMIJAS APRĒĶINS

IZMANTOTO AVOTU SARAKSTS

Koreļskis V.S. Asinhronā elektromotora projektēšana. Darba vadītāja - vecākā lektore Balantseva N.B.

kursa projekts. Paskaidrojuma raksts 49 lappušu garumā satur 7 attēlus, 3 tabulas, 2 avotus, grafisko daļu A1 formātā.

Atslēgas vārdi: asinhronais elektromotors, stators, rotors.

Kursa projekta mērķis ir praktisko iemaņu apgūšana elektrisko aparātu projektēšanā.

Pamatojoties uz avotu sarakstu un tehniskajām specifikācijām, tika izvēlēti galvenie izmēri, statora tinums, rotors, 4A sērijas asinhronā motora magnētiskā ķēde, IP44 versija, ar vāveres sprostu rotoru ar čuguna rāmi un galu. vairogi, ar rotācijas ass augstumu 160 mm, ar mazāku uzstādīšanas izmēru visā rāmja garumā (S), divu polu (

), klimatiskā versija U, izvietojuma kategorija 3. Neņemot vērā un neņemot vērā piesātinājumu, tiek aprēķināti arī darba režīma parametri, zudumi, darbības un palaišanas raksturlielumi. Veikts siltuma aprēķins.

1. GALVENO IZMĒRU IZVĒLE

1.1. Saskaņā ar 9.8. tabulu (344. lpp.) ar rotācijas ass augstumu

mm. pieņemt statora ārējo diametru, mm m

1.2. Pieņemot, ka spraugu izmēri nav atkarīgi no mašīnas polu skaita, iegūstam aptuvenu statora iekšējā diametra izteiksmi m.

, (1)

kur K D ir koeficients, kas raksturo 4A sērijas asinhronās mašīnas statora serdes iekšējā un ārējā diametra attiecību. Ar stabu skaitu lpp\u003d 4, saskaņā ar 9.9. tabulu; pieņemt K D=0,68

1.3. Polu dalījums

, m (2) m

1.4 Nominālā jauda, ​​VA.

, (3)

kur P 2 - jauda uz motora vārpstas, P 2 \u003d 15 10 3 W;

k E ir statora tinuma EMF attiecība pret nominālo spriegumu, ko aptuveni nosaka no att. 9.20 Pieņemt

k E = 0,975;

1.5. Elektromagnētiskās slodzes tiek provizoriski noteiktas saskaņā ar 9.22. att. b,(346. lpp.), atkarībā no rotācijas ass augstuma h= 160 mm un dzinēja aizsardzības pakāpe IP44 no kurienes

A/m, T

1.6 Tinuma koeficients (iepriekš viena slāņa tinumam pie 2p = 4) mēs pieņemam

1.7. Paredzamais magnētiskās ķēdes garums l δ, m

, (4) - lauka formas koeficients (iepriekš akceptēts) , ; - dzinēja sinhronā leņķiskā frekvence, rad/s; (5) rad/s, m

1.8. Attiecības nozīme

. Pareizas galveno izmēru izvēles kritērijs - magnētiskās ķēdes aprēķinātā garuma attiecība pret polu dalījumu (6) ir pieļaujamās robežās (9.25. att. a 348. lpp.)

2. STATORA APRĒĶINS

2.1. Definīcija

, un statora tinuma stieples šķērsgriezuma laukums

1.1. Statora soļa ierobežojumi

, mm, noteikts pēc attēla 9,26 mm; mm.

2.1.2. Statora slotu skaits

, ko nosaka pēc formulas (7) ,

Mēs pieņemam Z 1 \u003d 48, tad rievu skaits uz polu un fāzi:

(8)
ir vesels skaitlis. Tinums ir vienslāņa.

2.1.3. Statora zobu sadalījums (galīgais)

IZGLĪTĪBAS UN ZINĀTNES MINISTRIJA

KAZAHSTĀNAS REPUBLIKA

Nosaukta Ziemeļkazahstānas Valsts universitāte M. Kozybajeva

Enerģētikas un mašīnzinību fakultāte

Enerģētikas un instrumentu inženierijas katedra

KURSA DARBS

Par tēmu: "Asinhronā motora projektēšana ar vāveres sprostu rotoru"

disciplīna - "Elektriskās mašīnas"

Izgatavojis Kalantyrevs

uzraugs

d.t.s., prof. N.V. Šatkovska

Petropavlovska 2010

Ievads

1. Galveno izmēru izvēle

2. Statora tinuma vadu sekcijas tinumu fāzē statora spraugu, pagriezienu skaita noteikšana.

4. Rotora aprēķins

5. Magnētiskās ķēdes aprēķins

6. Darba režīma parametri

7. Zaudējumu aprēķins

9. Termiskais aprēķins

A pielikums

Secinājums

Bibliogrāfija

Ievads

Asinhronie motori ir galvenie elektriskās enerģijas pārveidotāji mehāniskajā enerģijā un veido lielāko daļu mehānismu elektriskās piedziņas pamatu. 4A sērija aptver jaudas diapazonu no 0,06 līdz 400 kW, un tai ir 17 asu augstumi no 50 līdz 355 mm.

Šajā kursa projektā tiek ņemts vērā šāds dzinējs:

Izpilde pēc aizsardzības pakāpes: IP23;

Dzesēšanas metode: IC0141.

Konstrukcija pēc montāžas metodes: IM1081 - pēc pirmā cipara - motors uz kājām, ar gala vairogiem; saskaņā ar otro un trešo ciparu - ar horizontālu vārpstu un apakšējām ķepām; uz ceturtā cipara - ar vienu cilindrisku vārpstas galu.

Klimatiskie darba apstākļi: U3 - ar burtu - mērenam klimatam; pēc skaitļa - izvietošanai slēgtās telpās ar dabisku ventilāciju bez mākslīgi kontrolētiem klimatiskajiem apstākļiem, kur temperatūras un mitruma svārstības, smilšu un putekļu iedarbība, saules starojums ir ievērojami mazāks nekā āra akmens, betona, koka un citās neapsildāmās telpās.

1. Galveno izmēru izvēle

1.1 Nosakiet stabu pāru skaitu:

Tad stabu skaits ir .

1.2. Noteiksim griešanās ass augstumu grafiski: saskaņā ar 9.18. attēlu, b, saskaņā ar 9.8. tabulu mēs nosakām griešanās asij atbilstošo ārējo diametru.

1.3 Statora iekšējo diametru mēs aprēķinām pēc formulas:

kur ir koeficients, kas noteikts saskaņā ar 9.9. tabulu.

Kad atrodas intervālā: .

Tad izvēlēsimies vērtību

1.4. Definējiet polu dalījumu:

(1.3)

1.5 Noteiksim aprēķināto jaudu, W:

, (1.4)

kur ir jauda uz motora vārpstas, W;

- statora tinuma EMF attiecība pret nominālo spriegumu, ko var aptuveni noteikt no 9.20. attēla. Par un , .

Aptuvenās vērtības un tiks ņemtas no līknēm, kas veidotas saskaņā ar 4A sērijas dzinēju datiem. attēls 9.21, c. Pie kW un , , un

1.6. Elektromagnētiskās slodzes A un B d nosaka grafiski no līknēm 9.23. attēlā, b. Pie kW un , , Tl.

1.7 Tinumu attiecība . Divslāņu tinumiem ar 2р>2 jāņem = 0,91–0,92. Pieņemsim.

1.8 Nosakiet motora vārpstas W sinhrono leņķisko ātrumu:

kur ir sinhronais ātrums.

1.9 Aprēķiniet gaisa spraugas garumu:

, (1.6)

kur ir lauka formas koeficients. .

1.10. Pareizas galveno izmēru D un izvēles kritērijs ir attiecība, kurai jābūt 9.25. attēla pieļaujamajās robežās, b.

. l vērtība ir ieteicamās robežās, kas nozīmē, ka galvenie izmēri ir noteikti pareizi.

2. Statora spraugu skaita, pagriezienu tinuma fāzē un statora tinuma stieples šķērsgriezuma noteikšana.

2.1. Definēsim robežvērtības: t 1 max un t 1 min 9.26. attēls. Par un , , .

2.2 Statora slotu skaits:

, (2.1)

(2.2)

Visbeidzot, slotu skaitam jābūt reizinātam ar slotu skaitu uz vienu polu un fāzi: q. Pieņem tad

, (2.3)

kur m ir fāžu skaits.

2.3 Visbeidzot, mēs nosakām statora zobu sadalījumu:

(2.4)

2.4. Statora tinuma sākotnējā strāva

2.5 Efektīvo vadītāju skaits slotā (pieņemot):

(2.6)

2.6. Mēs pieņemam paralēlo zaru skaitu

(2.7)

2.7. Galīgais apgriezienu skaits tinuma fāzē un magnētiskā plūsma:

, (2.8)

2.8 Noteikt elektrisko un magnētisko slodžu vērtības:

(2.11)

Elektrisko un magnētisko slodžu vērtības nedaudz atšķiras no grafiski atlasītajām.

2.9 Pieļaujamā strāvas blīvuma izvēle tiek veikta, ņemot vērā motora lineāro slodzi:

kur ir statora tinuma spraugas daļas sildīšana, grafiski definējam 9.27.attēls, d.Kad .

2.10 Aprēķiniet efektīvo vadītāju šķērsgriezuma laukumu:

(2.13)

Mēs pieņemam , tad tabulu P-3.1 , , .

2.11 Visbeidzot noteiksim strāvas blīvumu statora tinumā:

3. Statora zobu zonas izmēru un gaisa spraugas aprēķins

3.1 Vispirms izvēlamies elektromagnētisko indukciju statora jūgā B Z 1 un statora zobos B a . Ar tabulu 9.12, a.

3.2. Izvēlēsimies 2013. gada tērauda markas 9.13. tabulu un statora un rotora magnētisko serdeņu tērauda piepildījuma koeficientu.

3.3 Pamatojoties uz izvēlētajām indukcijām, mēs nosakām statora jūga augstumu un zoba minimālo platumu

3.4 Izvēlēsimies pusslēgtās rievas spraugas augstumu un spraugas platumu. Motoriem ar ass augstumu , mm. Slepes platumu izvēlamies no tabulas 9.16. Par un , .

3.5 Nosakiet rievas izmērus:

rievas augstums:

presformas rievas izmēri un:

Izvēlēsimies tad

rievas ķīļveida daļas augstums:

3.1.attēls. Izstrādāta vāveres motora rieva

3.6. Noteiksim rievas izmērus caurumā, ņemot vērā pielaides serdeņu sajaukšanai un montāžai: un 9.14. tabula:

platums un:

un augstums:

Noteiksim korpusa izolācijas šķērsgriezuma laukumu rievā:

kur ir izolācijas vienpusējs biezums rievā, .

Aprēķiniet starpliku šķērsgriezuma laukumu līdz rievai:

Noteiksim rievas šķērsgriezuma laukumu vadītāju novietošanai:

3.7 Izvēlēto izmēru pareizības kritērijs ir rievas piepildījuma koeficients, kas ir aptuveni vienāds ar .

, (3.13)

tādējādi izvēlētās vērtības ir pareizas.

4. Rotora aprēķins

4.1 Izvēlieties gaisa spraugas d augstumu grafiski saskaņā ar 9.31. attēlu. Par un , .

4.2. Vāveres būra rotora ārējais diametrs:

4.3 Rotora garums ir vienāds ar gaisa spraugas garumu: , .

4.4 Mēs izvēlamies rievu skaitu no tabulas 9.18, .

4.5 Nosakiet rotora zobu dalījuma vērtību:

(4.2)

4.6. Koeficienta k B vērtību vārpstas diametra aprēķināšanai nosaka no 9.19. tabulas. Par un , .

Rotora iekšējais diametrs ir:

4.7 Nosakiet strāvu rotora stieņā:

kur k i ir koeficients, kas ņem vērā magnetizācijas strāvas un tinuma pretestības ietekmi uz attiecību, mēs definējam grafiski pie ; ;

Strāvu samazināšanas koeficientu mēs nosakām pēc formulas:

Tad vēlamā strāva rotora stienī:

4.8 Nosakiet stieņa šķērsgriezuma laukumu:

kur ir pieļaujamais strāvas blīvums; mūsu gadījumā .

4.9. Rotora rievu nosaka saskaņā ar 9.40. attēlu, b. Mēs pieņemam , , .

Mēs izvēlamies magnētisko indukciju rotora zobā no intervāla tabula 9.12. Pieņemsim.

Noteiksim pieļaujamo zobu platumu:

Aprēķiniet rievas izmērus:

platums b 1 un b 2:

, (4.9)

augstums h 1:

Aprēķiniet rotora rievas kopējo augstumu h P2:

Norādiet stieņa šķērsgriezuma laukumu:

4.10 Nosakiet strāvas blīvumu stieņā J 2:

(4.13)

4.1.attēls. Izstrādāta vāveres motora rieva

4.11 Aprēķiniet īssavienojuma gredzenu šķērsgriezuma laukumu q cl:

kur ir strāva gredzenā, mēs nosakām pēc formulas:

,

4.12 Aprēķiniet noslēgšanas gredzenu izmērus un vidējo gredzena diametru:

(4.18)

Norādiet gredzena šķērsgriezuma laukumu:

5. Magnetizējošās strāvas aprēķins

5.1 Indukcijas vērtība rotora un statora zobos:

, (5.1)

(5.2)

5.2. Aprēķiniet indukciju statora jūgā B a:

5.3 Nosakiet indukciju rotora B j jūgā:

, (5.4)

kur h "j ir aprēķinātais rotora jūga augstums, m.

Motoriem ar 2р≥4 ar rotora serdi, kas ir piestiprināts pie bukses vai uz rievotas vārpstas, h "j nosaka pēc formulas:

5.4. Gaisa spraugas magnētiskais spriegums F d:

, (5.6)

kur k d ir gaisa spraugas koeficients, mēs nosakām pēc formulas:

, (5.7)

kur

Gaisa spraugas magnētiskais spriegums:

5.5 Statora zobu zonu magnētiskais spriegums F z 1:

F z1 = 2 h z1 H z1 , (5.8)

kur 2h z1 ir aprēķinātais statora zoba augstums, m.

H z1 tiks noteikts no A-1.7 tabulas. plkst. .

5.6. Rotora zobu zonu magnētiskais spriegums F z 2:

, (5.9)

, tabula P-1.7.

5.7. Aprēķiniet zobu zonas k z piesātinājuma koeficientu:

(5.10)

5.8. Atrodiet statora jūga L a vidējās magnētiskās līnijas garumu:

5.9 Noteiksim lauka intensitāti H a pie indukcijas B a pēc akceptētās 2013. gada tērauda markas P-1.6 tabulas jūga magnetizācijas līknes. Pie , .

5.10 Atrodiet statora jūga magnētisko spriegumu F a:

5.11 Noteiksim plūsmas vidējās magnētiskās līnijas garumu rotora jūgā L j:

, (5.13)

kur h j - rotora aizmugures augstums tiek atrasts pēc formulas:

5.12. Lauka stiprumu H j indukcijas laikā nosaka pēc jūga magnetizācijas līknes pieņemtajai tērauda markai P-1.6. tabula. Pie , .

Nosakām rotora jūga magnētisko spriegumu F j:

5.13 Aprēķiniet mašīnas magnētiskās ķēdes kopējo magnētisko spriegumu (uz polu pāri) F c:

5.14 Magnētiskās ķēdes piesātinājuma koeficients:

(5.17)

5.15 Magnetizējošā strāva:

Magnetizējošās strāvas relatīvā vērtība:

(5.19)

6. Darba režīma parametri

Asinhronās mašīnas parametri ir statora tinumu aktīvā un induktīvā pretestība x 1, r 1, rotora r 2, x 2, savstarpējās induktivitātes pretestība x 12 (vai x m) un aprēķinātā pretestība r 12 (vai r m), kuru ieviešanā tiek ņemta vērā statora tērauda zudumu ietekme uz motora īpašībām.

Asinhronās mašīnas fāzu nomaiņas shēmas, kuru pamatā ir procesu pārvešana rotējošā mašīnā uz stacionāru, ir parādītas 6.1. attēlā. Fiziskie procesi asinhronajā mašīnā ir skaidrāk atspoguļoti diagrammā, kas parādīta 6.1. attēlā. Bet aprēķinam ērtāk to pārvērst ķēdē, kas parādīta 6.2. attēlā.

6.1.attēls. Samazinātās asinhronās mašīnas tinuma fāzes nomaiņas ķēde

6.2.attēls. Reducētās asinhronās mašīnas pārveidotā tinuma fāzes ekvivalenta ķēde

6.1 Statora tinuma fāzes aktīvo pretestību aprēķina pēc formulas:

, (6.1)

kur L 1 ir tinuma fāzes efektīvo vadītāju kopējais garums, m;

a ir paralēlu tinumu zaru skaits;

c 115 - tinuma materiāla īpatnējā pretestība (vara statoram) projektētajā temperatūrā. Par varu ;

k r ir tinuma fāzes aktīvās pretestības pieauguma koeficients no strāvas nobīdes efekta.

Asinhrono mašīnu statora tinumu vadītājos strāvas nobīdes ietekme ir nenozīmīga elementāru vadītāju mazo izmēru dēļ. Tāpēc parasto mašīnu aprēķinos, kā likums, ņem k r =1.

6.2 Kopējo tinumu fāzes vadu garumu L 1 aprēķina pēc formulas:

kur l cf ir tinuma vijuma vidējais garums, m.

6.3. Vidējais spoles garums l cf tiek atrasts kā spoles taisnu, rievotu un izliektu frontālo daļu summa:

, (6.3)

kur l P ir rievas daļas garums, kas vienāds ar mašīnas serdeņu konstruktīvo garumu. ;

l l - frontālās daļas garums.

6.4 Brīvā statora tinuma spoles priekšējās daļas garumu nosaka pēc formulas:

, (6.4)

kur K l - koeficients, kura vērtība ir atkarīga no stabu pāru skaita, 9.23.tabulai;

b CT - spoles vidējais platums, m, ko nosaka apļa loks, kas iet caur rievu augstuma viduspunktiem:

, (6.5)

kur b 1 ir statora tinuma soļa relatīvais saīsinājums. Parasti pieņemts.

Koeficients brīvam tinumam, kas ievietots rievās, pirms serde ir iespiesta korpusā.

Vidējais garums:

Efektīvo tinumu fāzes vadītāju kopējais garums:

Statora tinuma fāzes aktīvā pretestība:

6.5 Nosakiet izlidošanas garumu gar frontālo daļu:

kur K out ir koeficients, kas noteikts saskaņā ar 9.23. tabulu. plkst.

6.6 Noteiksim statora tinuma fāzes pretestības relatīvo vērtību:

(6.7)

6.7 Nosakiet rotora tinuma fāzes aktīvo pretestību r 2:

kur r c ir stieņa pretestība;

r cl - gredzena pretestība.

6.8. Aprēķiniet stieņa pretestību pēc formulas:

6.9 Aprēķiniet gredzena pretestību:

Tad rotora aktīvā pretestība:

6.10 Pievedīsim r 2 uz statora tinuma apgriezienu skaitu, definēsim:

6.11. Rotora tinuma fāzes pretestības relatīvā vērtība.

(6.12)

6.12 Rotora tinuma fāžu induktīvā pretestība:

, (6.13)

kur l p ir rievotā rotora magnētiskās vadītspējas koeficients.

Pamatojoties uz 9.50. attēlu, e l p nosaka pēc formulas no 9.26. tabulas:

, (6.14)

(vadītāji ir nostiprināti ar slota vāku).

, (6.15)

Magnētiskās vadītspējas frontālās izkliedes koeficients:

Diferenciālās izkliedes magnētiskās vadītspējas koeficientu mēs nosakām pēc formulas:

, (6.17)

kur noteikts grafiski, pie , Attēls 9.51, e, .

Izmantojot formulu (6.13), mēs aprēķinām statora tinuma induktīvo pretestību:

6.13 Noteiksim statora tinuma induktīvās pretestības relatīvo vērtību:

(6.18)

6.14 Aprēķināsim rotora tinuma fāzes induktīvo pretestību pēc formulas:

kur l p2 ir rotora spraugas magnētiskās vadītspējas koeficients;

l l2 - rotora priekšējās daļas magnētiskās vadītspējas koeficients;

l d2 - rotora diferenciālās izkliedes magnētiskās vadītspējas koeficients.

Rotora spraugas magnētiskās vadītspējas koeficientu aprēķina pēc formulas, pamatojoties uz 9.27 tabulu:

6.15 Rotora priekšējās daļas magnētiskās vadītspējas koeficientu nosaka pēc formulas:

,

6.16 Rotora diferenciālās izkliedes magnētiskās vadītspējas koeficientu nosaka pēc formulas:

, (6.23)

kur .

6.17. Atradīsim induktīvās pretestības vērtību pēc formulas (6.19):

Pie statora apgriezienu skaita pievienojam x 2:

Relatīvā vērtība:

(6.25)

7. Zaudējumu aprēķins

7.1 Aprēķiniet galvenos zudumus asinhronās mašīnas statora tēraudā pēc formulas:

, (7.1)

kur ir konkrēti zaudējumi, tabula 9.28;

b - eksponents, tērauda markai 2013;

k jā un k d z - koeficienti, kas ņem vērā ietekmi uz zudumiem tēraudā, tērauda markai 2013 , ;

m a - jūga masa, kas aprēķināta pēc formulas:

kur ir tērauda īpatnējais svars.

Statora zobu svars:

7.2 Aprēķiniet kopējos virsmas zudumus rotorā:

kur p sur2 - īpatnējie virsmas zudumi, mēs nosakām pēc formulas:

, (7.5)

kur ir koeficients, kas ņem vērā rotora zobu galviņu virsmas apstrādes ietekmi uz specifiskajiem zudumiem;

В 02 - indukcijas pulsācijas amplitūda gaisa spraugā, mēs nosakām pēc formulas:

kur grafiski noteikts 9.53. attēlā, b.

7.3. Aprēķiniet īpatnējos virsmas zudumus pēc formulas (7.5):

7.4. Aprēķiniet pulsācijas zudumus rotora zobos:

, (7.7)

kur m z 2 ir rotora zobu tērauda masa;

В pool2 ir magnētiskās pulsācijas amplitūda rotorā.

, (7.9)

7.5 Nosakiet papildu zudumu apjomu tēraudā:

7.6 Kopējie tērauda zudumi:

7.7. Definēsim mehāniskos zudumus:

kur , kad saskaņā ar 9.29 . tabulu .

7.8. Aprēķiniet papildu zaudējumus nominālajā režīmā:

7.9 Motora tukšgaitas strāva:

, (7.14)

kur es x.x.a. - tukšgaitas strāvas aktīvā sastāvdaļa, mēs to nosakām pēc formulas:

kur Р e.1 x.x. - elektriskie zudumi statorā tukšgaitā:

7.10. Nosakiet jaudas koeficientu tukšgaitā:

(7.17)

8. Veiktspējas aprēķins

8.1. Nosakiet pretestības reālo daļu:

(8.1)

(8.2)

8.3 Motora konstante:

, (8.3)

(8.4)

8.4 Nosakiet strāvas aktīvo komponentu:

8.5. Definējiet daudzumus:

8.6. Zaudējumi, kas nemainās, mainoties slīdēšanai:

Pieņemt un aprēķina veiktspēju ar slīdēšanu, kas vienāda ar: 0,005; 0,01; 0,015; 0,02; 0,0201. Aprēķinu rezultātus rakstām 8.1.tabulā.

P 2n \u003d 110 kW; U 1n \u003d 220/380 V; 2p \u003d 10 I 0 a = 2,74 A; I 0 p \u003d I m \u003d 61,99 A;

P c t + P kažokādas \u003d 1985,25 W; r 1 \u003d 0,0256 omi; r¢ 2 \u003d 0,0205 omi; c1 = 1,039;

a¢=1,0795; a = 0,0266 omi; b¢=0; b = 0,26 omi

8.1. tabula

Asinhronā motora darbības raksturlielumi

Aprēķina formula		slīdēt s

8.1.attēls. Dzinēja jauda pret jaudu P2

8.2.attēls. Dzinēja efektivitātes un jaudas P 2 grafiks

8.3.attēls. Motora slīdes s pret jaudu P 2 grafiks

8.4.attēls. Dzinēja statora strāvas I 1 atkarības no jaudas P 2 grafiks

9. Termiskais aprēķins

9.1 Noteiksim statora serdes iekšējās virsmas temperatūras paaugstināšanos virs gaisa temperatūras dzinēja iekšpusē:

, (9.1)

kur pie un aizsardzības pakāpe IP23, tabula.9.35;

a 1 - siltuma pārneses koeficients no virsmas, definēsim grafiski Attēls 9.68, b, .

, (9.2)

kur ir zuduma pieauguma koeficients siltumizturības klasei F .

,

9.2 Temperatūras atšķirība statora tinuma spraugas daļas izolācijā:

, (9.4)

kur P p1 ir statora rievas šķērsgriezuma perimetrs, mēs nosakām pēc formulas:

l ekv. – rievas daļas vidējā ekvivalentā siltumvadītspēja, F siltumizturības klasei , 452. lpp.;

- iekšējās izolācijas siltumvadītspējas koeficienta vidējā vērtība. definēt grafiski pie , , attēls 9.69.

9.3 Nosakiet temperatūras starpību visā frontālo daļu izolācijas biezumā:

, (9.6)

kur, .

Tāpēc statora tinuma priekšējās daļas nav izolētas.

9.4. Aprēķiniet priekšējo daļu ārējās virsmas temperatūras pārsniegumu par gaisa temperatūru iekārtas iekšpusē:

9.5 Nosakiet statora tinuma vidējo temperatūras pieaugumu virs gaisa temperatūras iekārtas iekšpusē:

(9.8)

9.6 Aprēķiniet vidējo gaisa temperatūras pārsniegumu mašīnas iekšienē pār apkārtējās vides temperatūru:

kur a in - mēs definējam grafiski 9.68. attēls, ;

- dzinēja gaisā izvadīto zudumu summa:

kur ir kopējie zudumi motorā nominālajā režīmā;

P e1 - elektriskie zudumi statora tinumā nominālajā režīmā;

P e2 - elektriskie zudumi rotora tinumā nominālajā režīmā.

, (9.12)

kur S kor. ir rāmja virsmas laukums.

P p nosaka grafiski. Kad 9.70. attēls.

9.7 Nosakiet statora tinuma vidējo temperatūras pieaugumu virs apkārtējās vides temperatūras:

9.8 Nosakiet ventilācijai nepieciešamo gaisa plūsmu:

(9.14)

9.9 Gaisa plūsmu, ko nodrošina āra ventilators ar konstrukciju un izmēriem, kas pieņemti sērijā 4A, var aptuveni noteikt pēc formulas:

, (9.15)

kur un - radiālo ventilācijas kanālu skaits un platums, m, 384. lpp.;

n - dzinēja apgriezieni, apgr./min;

Koeficients, motoriem ar .

Tie. gaisa plūsma, ko nodrošina āra ventilators, ir lielāka par gaisa plūsmu, kas nepieciešama motora ventilācijai.

10. Sektoru diagrammas veiktspējas aprēķins

10.1 Vispirms nosakiet sinhrono tukšgaitas strāvu, izmantojot formulu:

10.2 Aprēķiniet aktīvās un induktīvās īssavienojuma pretestības:

10.3. Aprēķiniet sektoru diagrammas mērogu:

Pašreizējais mērogs ir:

kur D līdz - diagrammas apļa diametrs, tiek izvēlēts no intervāla: , izvēlieties.

Jaudas skala:

Momenta skala:

(10.6)

Motora sektoru diagramma ir parādīta zemāk. Aplis ar diametru D līdz ar centru O¢ ir motora statora strāvas vektora galu lokuss pie dažādām slīdēm. Punkts A 0 nosaka pašreizējā vektora I 0 beigu pozīciju sinhronajā tukšgaitā un - reālajā dzinēja tukšgaitā. Segments , ir vienāds ar jaudas koeficientu tukšgaitā. Punkts A 3 nosaka statora strāvas vektora gala pozīciju īssavienojuma gadījumā (s=1), segments ir strāvas I īssavienojums. , un leņķis ir . Punkts A 2 nosaka statora strāvas vektora gala pozīciju pie .

Starppunkti uz loka A 0 A 3 nosaka strāvas vektora I 1 galu stāvokli pie dažādām slodzēm motora režīmā. OB diagrammas abscisu ass ir primārās jaudas P 1 līnija. Elektromagnētiskās jaudas R em līnija vai elektromagnētiskie momenti M em ir līnija A 0 A 2. Lietderīgās jaudas līnija uz vārpstas (sekundārā jauda P 2) ir līnija A ’ 0 A 3.

10.1.attēls. Sektoru diagramma

Secinājums

Šajā kursa projektā tika projektēts asinhronais elektromotors ar vāveres sprostu rotoru. Aprēķinu rezultātā tika iegūti galvenie rādītāji motoram ar doto jaudu h un cosj, kas atbilst GOST maksimāli pieļaujamajai vērtībai dzinēju sērijai 4A. Tika veikts projektētās mašīnas ekspluatācijas raksturlielumu aprēķins un uzbūve.

Tādējādi saskaņā ar aprēķinu datiem šim dzinējam var piešķirt šādu simbolu:

4 – sērijas numurs;

A - dzinēja tips - asinhrons;

315 - rotācijas ass augstums;

M - gultas nosacīts garums saskaņā ar IEC;

10 - stabu skaits;

U - klimatiskais dizains mērenam klimatam;

Projektētā motora nominālie dati:

P 2n = 110 kW, U 1n = 220/380 V, I 1n = 216 A, cosj n = 0,83, h n = 0,93.

Bibliogrāfija

1. Elektrisko mašīnu projektēšana: Proc. augstskolām / P79

I.P. Kopilovs, B.K. Klokovs, V.P. Morozkins, B.F. Tokarevs; Ed. I.P. Kopilovs. – 4. izdevums, pārstrādāts. un papildu - M.: Augstāk. skola, 2005. - 767 lpp.: ill.

2. Voldeks A.I., Popovs V.V. Elektriskās automašīnas. Maiņstrāvas mašīnas: mācību grāmata vidusskolām. - Sanktpēterburga: - Pēteris, 2007. -350 lpp.

3. Katsman M.M. Elektrisko mašīnu rokasgrāmata: mācību grāmata izglītības iestāžu studentiem. vidējas institūcijas. prof. izglītība / Marks Mihailovičs Katsmans. - M.: Izdevniecības centrs "Akadēmija", 2005. - 480 lpp.

A pielikums

(obligāts)

1. attēls. Divslāņu tinuma shēma ar saīsinātu soli, , ,

Krievijas Federācijas Izglītības un zinātnes ministrija

Federālā izglītības aģentūra

IRKUTSKAS VALSTS TEHNISKĀ UNIVERSITĀTE

Elektropiedziņas un elektriskā transporta katedra

Man ir atļauts aizstāvēt:

Vadītājs__ Klepikova T.V __

ASINHRONĀ MOTORA KONSTRUKCIJA AR AIZVĒRTU ROTORU

SKAIDROJUMS

Uz kursa projektu disciplīnā

"Elektriskās automašīnas"

096.00.00P3

Pabeidza grupas _EAPB 11-1 ________ __ Nguyen Van Vu____ skolnieks

Normu kontrole ___________ _EET katedras asociētā profesore Klepikova T.V __

Irkutska 2013

Ievads

1. Galvenie izmēri

2 Statora kodols

3 Rotora kodols

Statora tinums

1 Statora tinums ar trapecveida daļēji slēgtiem spraugām

Vāveres būra tinums

1 Ovālu slēgtu slotu izmēri

2 Īsslēguma gredzena izmēri

Magnētiskās ķēdes aprēķins

1 MDS gaisa spraugai

2 MMF zobiem ar trapecveida daļēji slēgtām statora spraugām

3 MMF rotora zobiem ar ovāliem slēgtiem rotora spraugām

4 MDS statora aizmugurē

5 MDS rotora aizmugurē

6 Magnētiskās ķēdes parametri

Aktīvās un induktīvās tinumu pretestības

1 Statora tinumu pretestība

2 Vāveres rotora tinuma pretestība ar ovāliem slēgtiem spraugām

3 Pārveidotās motora ekvivalentās ķēdes tinuma pretestība

Tukšgaita un nominālā

1 Gaidīšanas režīms

2 Nominālā darba režīma parametru aprēķins

Sektoru diagramma un veiktspēja

1 sektoru diagramma

2 Veiktspējas dati

Maksimālais moments

Sākotnējā palaišanas strāva un sākotnējais palaišanas griezes moments

1 Aktīvā un induktīvā pretestība, kas atbilst palaišanas režīmam

2 Sākotnējā palaišanas strāva un griezes moments

Siltuma un ventilācijas aprēķini

1 Statora tinums

2 Motora ar aizsardzības pakāpi IP44 un dzesēšanas metodi IC0141 ventilācijas aprēķins

Secinājums

Izmantoto avotu saraksts

Ievads

Elektromašīnas ir elektrostaciju galvenie elementi, dažādas mašīnas, mehānismi, tehnoloģiskās iekārtas, mūsdienīgi transporta līdzekļi, sakari uc Tie ražo elektroenerģiju, veic ļoti ekonomisku pārveidošanu mehāniskajā enerģijā, veic dažādas dažādu signālu pārveidošanas un pastiprināšanas funkcijas. automātiskās vadības sistēmās un vadībā.

Elektriskās mašīnas tiek plaši izmantotas visās tautsaimniecības nozarēs. To priekšrocības ir augsta efektivitāte, sasniedzot 95÷99% jaudīgās elektriskajās mašīnās, salīdzinoši mazs svars un gabarīti, kā arī ekonomiska materiālu izmantošana. Elektriskās mašīnas var izgatavot dažādām jaudas (no vatu daļām līdz simtiem megavatu), ātrumiem un spriegumam. Tiem ir raksturīga augsta uzticamība un izturība, viegla vadība un apkope, ērta enerģijas padeve un noņemšana, zemas izmaksas masveida un liela mēroga ražošanā, un tie ir videi draudzīgi.

Asinhronās mašīnas ir visizplatītākās elektriskās mašīnas. Tos galvenokārt izmanto kā elektromotorus, un tie ir galvenie elektriskās enerģijas pārveidotāji mehāniskajā enerģijā.

Pašlaik asinhronie elektromotori patērē apmēram pusi no visas pasaulē saražotās elektroenerģijas, un tos plaši izmanto kā elektrisko piedziņu lielākajai daļai mehānismu. Tas ir saistīts ar šo elektrisko mašīnu dizaina vienkāršību, uzticamību un augstu efektivitāti.

Mūsu valstī masīvākā elektrisko mašīnu sērija ir vispārējā rūpnieciskā 4A asinhrono mašīnu sērija. Sērijā ietilpst mašīnas ar jaudu no 0,06 līdz 400 kW un ir izgatavotas 17 standarta rotācijas ass augstumos. Katram no rotācijas augstumiem tiek ražoti divu jaudu dzinēji, kas atšķiras pēc garuma. Uz vienas sērijas pamata tiek ražotas dažādas dzinēju modifikācijas, kas atbilst vairuma patērētāju tehniskajām prasībām.

Uz vienas sērijas pamata tiek ražotas dažādas dzinēju versijas, kas paredzētas darbam īpašos apstākļos.

Asinhronā dzinēja ar vāveres sprostu rotoru aprēķins

Tehniskais uzdevums

Projektēt asinhrono trīsfāzu motoru ar vāveres rotoru: P=45kW, U= 380/660 V, n=750 apgr./min.; dizains IM 1001; izpilde saskaņā ar aizsardzības metodi IP44.

1. Motora magnētiskā ķēde. Izmēri, konfigurācija, materiāls

1 Galvenie izmēri

Pieņemam dzinēja rotācijas ass augstumu h=250 mm (9-1. tabula).

Mēs pieņemam statora serdes ārējo diametru DH1=450 mm (9-2. tabula).

Statora serdes iekšējais diametrs (, tabula 9-3):

1 = 0,72 DH1-3 = 0,72ˑ450-3 = 321 (1,1)

Mēs pieņemam koeficientu (, 9-1. attēls).

Mēs pieņemam efektivitātes provizorisko vērtību (9-2. attēls, a)

Mēs pieņemam provizorisko vērtību (9-3. attēls, a).

Paredzamā jauda

(1.2)

Mēs pieņemam iepriekšēju lineāro slodzi A / cm (, 9-4. attēls, a un 9-5. tabula).

Mēs pieņemam iepriekšēju ievadīšanu spraugā (, 9-4. attēls, b un 9-5. tabula).

Mēs pieņemam tinuma koeficienta sākotnējo vērtību (, 119. lpp.).

Paredzamais statora serdes garums

Mēs pieņemam statora serdes konstruktīvo garumu.

Serdes garuma un diametra attiecības maksimālā vērtība (, 9-6. tabula)

Kodola garuma attiecība pret tā diametru

(1.5)

1.2 Statora kodols

Mēs pieņemam tērauda marku - 2013. Mēs pieņemam loksnes biezumu 0,5 mm. Mēs uzņemam lokšņu izolācijas formu - oksidēšanu.

Mēs pieņemam tērauda pildījuma koeficientu kC=0,97.

Mēs pieņemam slotu skaitu uz polu un fāzi (9-8. tabula).

Statora serdes slotu skaits (1,6)

1.3 Rotora kodols

Mēs pieņemam tērauda marku - 2013. Mēs pieņemam loksnes biezumu 0,5 mm. Mēs uzņemam lokšņu izolācijas formu - oksidēšanu.

Mēs pieņemam tērauda pildījuma koeficientu kC=0,97.

Mēs pieņemam rotora serdi bez slīpām rievām.

Mēs pieņemam gaisa spraugu starp statoru un rotoru (9-9. tabula).

Rotora serdes ārējais diametrs

Rotoru lokšņu iekšējais diametrs

Mēs ņemam rotora serdes garumu, kas vienāds ar statora serdes garumu,

.

Mēs pieņemam rotora serdes rievu skaitu (9-12. tabula).

2. Statora tinums

Mēs pieņemam divslāņu tinumu ar saīsinātu soli, kas tiek ievietots trapecveida pusslēgtās rievās (9-4. tabula).

Sadalījuma koeficients

(2.1)

kur

Mēs pieņemam relatīvo tinuma piķi.

Līkuma solis:

(2.2)

Saīsināšanas faktors

Tinumu attiecība

Magnētiskās plūsmas provizoriskā vērtība

Provizoriskais apgriezienu skaits fāzes tinumā

Provizoriskais efektīvo vadītāju skaits slotā

(2.7)

kur ir statora tinuma paralēlo zaru skaits.

Pieņemt

Norādītais apgriezienu skaits fāzes tinumā

(2.8)

Koriģētā magnētiskās plūsmas vērtība

Koriģētā indukcijas vērtība gaisa spraugā

(2.10)

Nominālās fāzes strāvas provizoriskā vērtība

Saņemtās lineārās slodzes novirze no iepriekš pieņemtās

(2.13)

Novirze nepārsniedz pieļaujamo vērtību 10%.

Mēs ņemam vidējo magnētiskās indukcijas vērtību statora aizmugurē (9-13. tabula).

Zobu dalījums atbilstoši statora iekšējam diametram

(2.14)

2.1 Statora tinums ar trapecveida daļēji slēgtiem spraugām

Statora tinumu un rievu nosaka saskaņā ar 9.7. attēlu

Mēs pieņemam vidējo magnētiskās indukcijas vērtību statora zobos (9.-14. tabula).

Zobu platums

(2.15)

Statora aizmugures augstums

Rievu augstums

Liels slota platums

Provizoriskais slota platums

Mazāks spraugas platums

kur ir slota augstums (, 131. lpp.).

Un pamatojoties uz prasību

Die groove šķērsgriezuma laukums

Groove skaidrs laukums

(2.23)

kur - montāžas pielaides statora un rotora serdeņiem attiecīgi platumā un augstumā (, 131. lpp.).

Korpusa izolācijas šķērsgriezuma laukums

kur ir korpusa izolācijas vienas puses biezuma vidējā vērtība (, 131. lpp.).

Starplikas šķērsgriezuma laukums starp augšējo un apakšējo spoli rievā, rievas apakšā un zem ķīļa

Slovas šķērsgriezuma laukums, ko aizņem tinums

Darbs

kur ir pieļaujamais spraugas piepildījuma koeficients manuālai ieklāšanai (. 132. lpp.).

Mēs pieņemam elementāro vadu skaitu efektīvā .

Elementāri izolētas stieples diametrs

(2.28)

Elementāri izolētas stieples diametrs nedrīkst pārsniegt 1,71 mm manuālai uzstādīšanai un 1,33 mm mašīnas uzstādīšanai. Šis nosacījums ir izpildīts.

Mēs pieņemam elementāri izolētas un neizolētas (d) stieples diametrus (1. pielikums)

Mēs pieņemam stieples šķērsgriezuma laukumu (, 1. pielikums).

Uzlabots slota piepildījuma koeficients

(2.29)

Pielāgotā spraugas piepildījuma koeficienta vērtība atbilst manuālas kraušanas un mašīnas kraušanas nosacījumiem (ar mašīnu sakraušanu pieļaujamā ).

Izsmalcināts slota platums

Pieņemt , kā .

(2.31)

Lineārās slodzes un strāvas blīvuma reizinājums

Mēs pieņemam lineārās slodzes un strāvas blīvuma reizinājuma pieļaujamo vērtību (9.-8. attēls). Kur koeficients k5=1 (9.-15.tabula).

Statora vidējais zobu sadalījums

Vidējais statora spoles platums

Vienas spoles galvas vidējais garums

Vidējais tinuma garums

Tinuma gala pārkares garums

3. Vāveres būra tinums

Mēs pieņemam ovālas formas rotora rievas, slēgtas.

3.1 Ovālo slēgto slotu izmēri

Rotora rievas nosaka att. 9.10

Mēs pieņemam rievas augstumu. (, 9.-12. attēls).

Paredzamais rotora aizmugures augstums

kur rotora serdeņa apaļo aksiālo ventilācijas kanālu diametrs, projektētajā dzinējā tie nav paredzēti.

Magnētiskā indukcija rotora aizmugurē

Zobu dalījums atbilstoši rotora ārējam diametram

(3.3)

Mēs pieņemam magnētisko indukciju rotora zobos (9-18. tabula).

Zobu platums

(3.4)

Mazāks rievas rādiuss

Lielāks rievas rādiuss

kur - slota augstums (, 142. lpp.);

Slotes platums (, 142. lpp.);

slēgtam slotam (, 142. lpp.).

Attālums starp rādiusu centriem

Definīcijas pareizības pārbaude un pamatojoties uz nosacījumu

(3.8)

Stieņa šķērsgriezuma laukums, kas vienāds ar matricas rievas šķērsgriezuma laukumu

3.2 Īsslēguma gredzena izmēri

Mēs pieņemam cast būru.

Rotora īssavienojuma gredzeni ir parādīti attēlā. 9.13

Gredzena šķērsgriezums

gredzena augstums

Gredzena garums

(3.12)

Vidējais gredzena diametrs

4. Magnētiskās ķēdes aprēķins

1 MDS gaisa spraugai

Koeficients, kas ņem vērā gaisa spraugas magnētiskās pretestības pieaugumu statora pārnesumu struktūras dēļ

(4.1)

Koeficients, ņemot vērā gaisa spraugas magnētiskās pretestības pieaugumu rotora pārnesumu struktūras dēļ

Mēs pieņemam koeficientu, kas ņem vērā gaisa spraugas magnētiskās pretestības samazināšanos statora vai rotora radiālo kanālu klātbūtnē.

Kopējais gaisa spraugas koeficients

MDS gaisa spraugai

4.2 MMF zobiem ar trapecveida daļēji slēgtām statora spraugām

(, 8. pielikums)

Mēs ņemam vidējo magnētiskās plūsmas ceļa garumu

MDS zobiem

4.3 MMF rotora zobiem ar ovāliem slēgtiem rotora spraugām

Kopš , mēs pieņemam magnētiskā lauka stiprumu (8. pielikums).

MDS zobiem

4.4 NMF statora aizmugurē

(, 11. pielikums).

Vidējais magnētiskās plūsmas ceļa garums

MDS statora aizmugurei

4,5 MMF rotora aizmugurē

Mēs pieņemam magnētiskā lauka stiprumu (, 5. pielikums)

Vidējais magnētiskās plūsmas ceļa garums

MDS rotora aizmugurē

4.6 Magnētiskās ķēdes parametri

Kopējais magnētiskās ķēdes NMF uz vienu polu

Magnētiskās ķēdes piesātinājuma koeficients

(4.13)

Magnetizējošā strāva

Magnetizējošā strāva relatīvajās vienībās

(4.15)

bezslodzes emf

Galvenā induktīvā pretestība

(4.17)

Galvenā induktīvā pretestība relatīvajās vienībās

(4.18)

5. Tinumu aktīvā un induktīvā pretestība

1 Statora tinumu pretestība

Fāzes tinuma aktīvā pretestība pie 20 0С

kur -vara īpatnējā elektrovadītspēja 200C temperatūrā (, 158. lpp.).

Fāzes tinuma aktīvā pretestība pie 20 0С relatīvajās vienībās

(5.2)

Definīcijas pareizības pārbaude

Mēs pieņemam statora rievas izmērus (, tabula 9-21)

Augstums: (6,4)

Koeficienti, ņemot vērā soļa saīsināšanu

Izkliedes vadītspēja

(5.7)

Pieņemiet statora diferenciālās izkliedes koeficientu (9-23. tabula).

Koeficients, kas ņem vērā statora spraugu atvēršanas ietekmi uz diferenciālās izkliedes vadītspēju

Mēs pieņemam koeficientu, kas ņem vērā to strāvu slāpēšanas reakciju, ko vāveres rotora tinumā inducē statora lauka augstākās harmonikas (9-22. tabula).

(5.9)

Polu sadalījums:

(5.10)

Tinumu galu izkliedes vadītspējas koeficients

Statora tinumu noplūdes vadītspējas koeficients

Statora fāzes tinuma induktīvā pretestība

Statora fāzes tinuma induktīvā pretestība relatīvajās vienībās

(5.14)

Definīcijas pareizības pārbaude

5.2. Vāveres rotora ar ovāliem slēgtiem spraugām tinuma pretestība

Sprosta stieņa aktīvā pretestība pie 20 0C

kur - alumīnija elektrovadītspēja 20 °C temperatūrā (, 161. lpp.).

Gredzena strāvas samazināšanas koeficients stieņa strāvai

(5.17)

Īssavienojuma gredzenu pretestība, samazināta līdz stieņa strāvai pie 20 0С

magnētiskās ķēdes pretestības tinums

Rievu slīpuma centrālais leņķis ask=0, jo nav slīpuma.

Rotora spraugas slīpuma attiecība

Rotora tinuma pretestības pret statora tinumu samazināšanas koeficients

Rotora tinuma aktīvā pretestība pie 20 0C, samazināta līdz statora tinumam

Rotora tinuma aktīvā pretestība pie 20 0C, reducēta līdz statora tinumam relatīvās vienībās

Rotora stieņa strāva darba režīmam

(5.23)

Noplūdes vadītspējas koeficients ovālai slēgtai rotora spraugai

(5.24)

Rotora spraugu skaits uz polu un fāzi

(5.25)

Mēs pieņemam rotora diferenciālās izkliedes koeficientu (9.-17. attēls).

Diferenciālās izkliedes vadītspēja

(5.26)

Lieto būru īso gredzenu izkliedes vadītspējas koeficients

Rotora spraugu relatīvais slīpums, rotora zobu sadalījuma daļās

(5.28)

Slīpu noplūdes vadītspējas koeficients

Rotora tinuma induktīvā pretestība

Rotora tinuma induktīvā pretestība, samazināta līdz statora tinumam

Rotora tinuma induktīvā pretestība, kas samazināta līdz statora tinumam, relatīvajās vienībās

(5.32)

Definīcijas pareizības pārbaude

(5.33)

Nosacījums ir jāizpilda. Šis nosacījums ir izpildīts.

5.3. Pārveidotās motora ekvivalentās ķēdes tinuma pretestība

Statora izkliedes koeficients

Statora pretestības koeficients

kur ir koeficients (, 72. lpp.).

Konvertētas tinumu pretestības

Magnētiskās ķēdes pārrēķins nav nepieciešams, jo un .

6. Tukšgaita un nominālā

1 Gaidīšanas režīms

Kā , turpmākajos aprēķinos pieņemsim .

Statora strāvas reaktīvā sastāvdaļa sinhronās rotācijas laikā

Elektriskie zudumi statora tinumā sinhronās rotācijas laikā

Paredzamais tērauda svars statora zobiem ar trapecveida rievām

Magnētiskie zudumi statora zobos

Statora aizmugurējā tērauda svars

Magnētiskie zudumi statora aizmugurē

Kopējie magnētiskie zudumi statora serdeņā, ieskaitot papildu zudumus tēraudā

(6.7)

Mehāniskie zudumi ar aizsardzības pakāpi IP44, dzesēšanas metode IC0141

(6.8)

kur pie 2p=8

Pašreizējā x.x aktīvā sastāvdaļa.

Bezslodzes strāva

Jaudas koeficients pie x.x.

6.2. Nominālās nodevas parametru aprēķins

Īssavienojuma aktīvā pretestība

Induktīvās pretestības īssavienojums

Īssavienojuma pretestība

Papildu zudumi pie nominālās slodzes

Motora mehāniskā jauda

Ekvivalentā ķēdes pretestība

(6.17)

Ekvivalenta ķēdes pretestība

Aprēķinu pareizības pārbaude un

(6.19)

Paslīdēt

Statora strāvas aktīvā sastāvdaļa sinhronās rotācijas laikā

Rotora strāva

Statora strāvas aktīvā sastāvdaļa

(6.23)

Statora strāvas reaktīvā sastāvdaļa

(6.24)

Fāzes statora strāva

Spēka faktors

Strāvas blīvums statora tinumā

(6.28)

kur ir vāveres rotora tinuma koeficients (, 171. lpp.).

Strāva vāveres būra rotorā

Strāvas blīvums vāveres būra rotora stienī

Īsslēguma strāva

Elektriskie zudumi statora tinumā

Elektriskie zudumi rotora tinumā

Kopējie zudumi elektromotorā

Ievades jauda:

Efektivitāte

(6.37)

Jaudas ievade: (6.38)

Ievades jaudai, kas aprēķināta pēc formulām (6.36) un (6.38), jābūt vienādai viena ar otru, līdz noapaļošanai. Šis nosacījums ir izpildīts.

Jaudas izvade

Izejas jaudai jāatbilst darba uzdevumā norādītajai izejas jaudai. Šis nosacījums ir izpildīts.

7. Sektoru diagramma un veiktspējas dati

1 sektoru diagramma

pašreizējā skala

kur - darba apļa diametra diapazons (, 175. lpp.).

Pieņemt .

Darba apļa diametrs

(7.2)

jaudas skala

Reaktīvās strāvas segmenta garums

Aktīvās strāvas segmenta garums

Joslas diagrammā

(7.7)

(7.8)

7.2 Veiktspējas dati

Mēs aprēķinām veiktspējas raksturlielumus 1. tabulas veidā.

1. tabula. Asinhronā motora veiktspējas raksturlielumi

Nosacījumi karavāna	Piegādātā jauda frakcijās
cos0.080.500.710.800.830.85
P, W1564.75172520622591.53341.74358.4
, %13,5486,8891,6492,8893,0892,80

8. Maksimālais moments

Statora koeficienta mainīgā daļa ar trapecveida daļēji slēgtu rievu

No piesātinājuma atkarīga statora noplūdes vadītspējas komponents

Rotora koeficienta mainīgā daļa ar ovāliem slēgtiem spraugām

(8.3)

No piesātinājuma atkarīga rotora noplūdes vadītspējas sastāvdaļa

Rotora strāva, kas atbilst maksimālajam griezes momentam (9-322)

(8.7)

Ekvivalenta ķēdes pretestība pie maksimālā griezes momenta

Ekvivalentas ķēdes kopējā pretestība pie bezgala lielas slīdēšanas

Ekvivalentās ķēdes līdzvērtīgā pretestība pie maksimālā griezes momenta

Maksimālā griezes momenta daudzveidība

Slīd pie maksimālā griezes momenta

(8.12)

9. Sākotnējā palaišanas strāva un sākotnējais palaišanas griezes moments

1 Aktīvā un induktīvā pretestība, kas atbilst palaišanas režīmam

Rotora korpusa stieņa augstums

Samazināts rotora stieņa augstums

Mēs pieņemam koeficientu (, 9.-23. attēls).

Aprēķinātais strāvas iekļūšanas dziļums stienī

Stieņa platums aprēķinātajā strāvas iespiešanās dziļumā stienī

(9.4)

Stieņa šķērsgriezuma laukums pie aprēķinātā strāvas iespiešanās dziļuma

(9.5)

strāvas nobīdes koeficients

Sprosta stieņa aktīvā pretestība pie 20 0C starta režīmam

Rotora tinuma aktīvā pretestība pie 20 0C, samazināta līdz statora tinumam, palaišanas režīmam

Mēs pieņemam koeficientu (, 9.-23. attēls).

Rotora spraugas noplūdes vadītspējas koeficients palaišanas brīdī ovālai slēgtai spraugai

Rotora tinuma noplūdes vadītspējas koeficients palaišanas laikā

Motora noplūdes induktivitāte ir atkarīga no piesātinājuma

Motora noplūdes induktivitāte neatkarīgi no piesātinājuma

(9.12)

Īssavienojuma aktīvā pretestība sākumā

9.2 Sākotnējā palaišanas strāva un griezes moments

Rotora strāva dzinēja iedarbināšanas brīdī

Ekvivalenta ķēdes pretestība palaišanas laikā (ņemot vērā strāvas nobīdes un klaiņojošo ceļu piesātinājuma ietekmi)

Ekvivalentās ķēdes induktīvā pretestība palaišanas brīdī

Statora strāvas aktīvā sastāvdaļa palaišanas laikā

(9.17)

Statora strāvas reaktīvā sastāvdaļa palaišanas laikā

(9.18)

Fāzes statora strāva palaišanas brīdī

Sākotnējās palaišanas strāvas daudzveidība

(9.20)

Rotora aktīvā pretestība palaišanas laikā, samazināta līdz statoram, aprēķinātajā darba temperatūrā un L-veida ekvivalentajā ķēdē

(9.21)

Sākotnējā palaišanas griezes momenta daudzveidība

10. Siltuma un ventilācijas aprēķini

1 Statora tinums

Zudumi statora tinumā pie maksimāli pieļaujamās temperatūras

kur ir koeficients (, 76. lpp.).

Statora aktīvās daļas nosacītā iekšējā dzesēšanas virsma

Gaisa plūsmai, ko var nodrošināt āra ventilators, ir jāpārsniedz nepieciešamā gaisa plūsma. Šis nosacījums ir izpildīts.

Gaisa spiedienu izstrādā āra ventilators

Secinājums

Šajā kursa projektā tika projektēts galvenās konstrukcijas asinhronais elektromotors ar griešanās ass augstumu h = 250 mm, aizsardzības pakāpi IP44, ar vāveres sprostu rotoru. Aprēķinu rezultātā tika iegūti galvenie rādītāji noteiktas jaudas P un cos dzinējam, kas atbilst GOST maksimāli pieļaujamajai vērtībai.

Projektētais asinhronais elektromotors atbilst GOST prasībām gan enerģijas rādītāju (efektivitātes un cosφ), gan palaišanas raksturlielumu ziņā.

Motora tips Jauda, ​​kW Rotācijas ass augstums, mm Svars, kg Apgriezienu skaits, apgr./min Efektivitāte, % Jaudas koeficients, Inerces moments,

2. Kravčiks A.E. et al. 4A sērijas asinhronais motors, rokasgrāmata. - M.: Energoatomizdat, 1982. - 504 lpp.

3. Elektrisko mašīnu projektēšana: mācību grāmata. elektromehāniķim. Un elektrība. augstskolu specialitātes / I. P. Kopilovs [un citi]; ed. I. P. Kopilova. - Ed. 4., pārskatīts. un papildu - M.: Augstāk. skola, 2011. - 306 lpp.

Pielikums. Specifikācijas sastādīšana

			Apzīmējums	Vārds		Piezīme
				Dokumentācija
			1.096.00.000.PZ	Paskaidrojuma piezīme
			1.096.00.000.CH	Montāžas rasējums
				Statora tinums
				Rotora tinums
				Statora kodols
				Rotora kodols
				spaiļu kārba
				Rym. Skrūve
				Zemējuma skrūve
				Ventilators
				Vanšu ventilators
				Gultnis

Nosūtiet savu labo darbu zināšanu bāzē ir vienkārši. Izmantojiet zemāk esošo veidlapu

Studenti, maģistranti, jaunie zinātnieki, kuri izmanto zināšanu bāzi savās studijās un darbā, būs jums ļoti pateicīgi.

Izmitināts vietnē http://www.allbest.ru

Ievads

Mūsdienu elektriskā piedziņa ir ierīču un ierīču komplekss, kas paredzēts elektromotora fizisko un jaudas rādītāju kontrolei un regulēšanai. Visizplatītākais rūpniecībā izmantotais elektromotors ir asinhronais motors. Attīstoties spēka elektronikai un attīstoties jaunām jaudīgām asinhrono motoru vadības sistēmām, elektriskā piedziņa, kuras pamatā ir asinhronais motors un frekvences pārveidotāji, ir labākā izvēle dažādu tehnoloģisko procesu vadībai. Asinhronajai elektropiedziņai ir vislabākie tehniskie un ekonomiskie rādītāji, un jaunu energotaupības motoru izstrāde ļauj izveidot energoefektīvas elektriskās piedziņas sistēmas.

Asinhronais elektromotors, elektriskā asinhronā mašīna elektriskās enerģijas pārvēršanai mehāniskajā enerģijā. Asinhronā elektromotora darbības princips ir balstīts uz rotējoša magnētiskā lauka mijiedarbību, kas rodas, kad caur statora tinumiem iet trīsfāzu maiņstrāva, ar strāvu, ko rotora tinumos inducē statora lauks. Rezultātā rodas mehāniski spēki, kas liek rotoram griezties magnētiskā lauka griešanās virzienā, ja rotora ātrums n ir mazāks par lauka ātrumu n1. Tādējādi rotors griežas asinhroni attiecībā pret lauku.

Kursa darba mērķis ir asinhronā motora projektēšana. Ar šīs konstrukcijas palīdzību mēs pētām šī dzinēja īpašības un raksturlielumus, kā arī pētām šo dzinēju īpašības. Šis darbs ir neatņemama elektrisko mašīnu studiju kursa sastāvdaļa.

1. Motora magnētiskā ķēde. Izmēri, konfigurācija, materiāls

1.1 Galvenie izmēri

1. Asinhronā motora rotācijas ass augstums:

Ja Рн =75 kW, n1 = 750 apgr./min

h=280 mm, 2p=8.

2. Serdes ārējais diametrs DH1 ar standarta griešanās ass augstumu h=280 mm. Šajos apstākļos DH1=520 mm.

3. Statora serdes D1 iekšējā diametra noteikšanai izmantojam 9-3 tabulā doto attiecību D1=f(DH1). DH1=520 mm;

D1=0,72 DH1 - 3;

D1 \u003d 0,72 520-3 \u003d 371,4 mm.

4. Atrast asinhrono motoru vidējo vērtību kH=f(P2).

pH=75 kW; 2p=8;

5. Vāveres motoriem ar aizsardzības pakāpi IP44, provizoriskās vērtības.

Ja pH = 75 kW

6. Motoriem ar vāverveida rotoru ar aizsardzības pakāpi IP44 mēs ņemam cos vērtību saskaņā ar attēlu 9-3, un ar 2р = 8

7. Paredzamā jauda P? maiņstrāvas motoriem:

kur - efektivitāte; cos - jaudas koeficients pie nominālās slodzes;

8. Statora tinuma A1 lineārās slodzes atrašana

A1 \u003d 420 0,915 0,86 \u003d 330,4 A / cm.

9. Magnētiskās indukcijas maksimālās vērtības atrašana gaisa spraugā B

B=0,77 1,04 0,86=0,69 T

10. Lai noteiktu statora serdes garumu, uzstādīsim tinuma koeficienta provizorisko vērtību kob1, uz 2р=8

11. Atrodiet aptuveno serdes garumu l1

l1=366,7+125=426,7

12. Statora serdes strukturālo garumu l1 noapaļo uz augšu līdz tuvākajam reizinājumam 5:

13.Attiecība

425 / 371,4 = 1,149

14. Atrast max R4=1,1

maks = 1,46 - 0,00071 DH1;

max = 1,46 - 0,00071 520 = 1,091

max = 1,091 1,1 = 1,2

1.2 Statora kodols

Kodols ir samontēts no atsevišķām štancētām elektrotērauda loksnēm, kuru biezums ir 0,5 mm, ar izolācijas pārklājumiem, lai samazinātu tērauda zudumus no virpuļstrāvām.

Tēraudam 2312 mēs izmantojam lakotu lokšņu izolāciju.

Slotu skaits uz polu un fāzi:

Atbilstoši izvēlētajai vērtībai q1 tiek noteikts statora serdeņa z1 slotu skaits:

kur m1 ir fāžu skaits;

z1 = 8 3 3 = 72.

1.3 Rotora kodols

Noteiktam rotācijas ass augstumam mēs izvēlamies tērauda marku 2312.

Kodols ir samontēts no atsevišķām štancētām elektrotērauda loksnēm, kuru biezums ir 0,5 mm.

Serdenei pieņemam tādu pašu lokšņu izolāciju kā statoram - lakošanu.

Tērauda piepildījuma koeficients tiek pieņemts vienāds ar

Tiek pieņemts gaisa spraugas lielums starp statoru un rotoru.

Ar h = 280 mm un 2p = 8;

Spraugas slīpums ck (bez slīpas spraugas)

Rotora serdes ārējais diametrs DH2:

DH2 = 371,4 - 2 0,8 = 369,8 mm.

Rotora loksnes D2 rotācijas augstumam h 71 mm iekšējam diametram:

D2 0,23 520 = 119,6 mm.

Lai uzlabotu dzesēšanu, samazinātu rotora masu un dinamisko inerces momentu, rotora serdeņos ar h250 ir paredzēti apaļi aksiālie ventilācijas kanāli:

Rotora serdes garums l2 pie h>250 mm.

l2 \u003d l1 + 5 = 425 + 5 \u003d 430 mm.

Rievu skaits serdenī motoram ar vāveres rotoru pie z1=72 un 2р=8

2. Statora tinums

2.1 Parametri, kas ir kopīgi jebkuram tinumam

Mūsu dzinējam mēs pieņemam vairāku sekciju divslāņu koncentrisku tinumu, kas izgatavots no PETV zīmola stieples (karstumizturības klase B), kas ievietots taisnstūrveida daļēji atvērtās rievās.

Parasti statora tinumu veido sešu zonu; katra zona ir vienāda ar 60 elektriskiem grādiem. Ar sešu zonu tinumu sadales koeficients kP1

kР1 = 0,5/(q1sin(b/20));

kР1 = 0,5/(3 sin(10)) = 0,95.

1. soļa saīsinājums tiek pieņemts vienāds ar

1 \u003d 0,8, ar 2p = 8.

Divslāņu tinumu veic ar saīsinātu soli yP1

yP1 = 1 z1 / 2p;

yP1 = 0,8 72 / 8 = 7,2.

Saīsināšanas koeficients ky1

ky1=sin(190)=grēks(0,890)=0,95.

Tinuma koeficients kOB1

kOB1 = kP1 ky1;

kOB1 = 0,95 0,95 = 0,9.

Magnētiskās plūsmas provizoriskā vērtība Ф

F \u003d B D1l1 10-6 / p;

Ф = 0,689 371,4 42510-6/4 = 0,027 Wb.

Provizoriskais apgriezienu skaits fāzes tinumā? 1

1 = knU1/(222 kOB1(f1/50) F);

1 = 0,96 380/(222 0,908 0.027) ?66.9.

Statora tinuma a1 paralēlo zaru skaits tiek izvēlēts kā viens no polu skaita dalītājiem a1 = 1.

Provizoriskais efektīvo vadītāju skaits rievā NP1

NP1 = 1а1(рq1);

NP1 \u003d 155,3 1 / (4 3) \u003d 5,58

NP1 vērtība tiek pieņemta, noapaļojot NP1 līdz tuvākajam veselam skaitlim

Izvēloties veselu skaitli, mēs norādām vērtību 1

1 = NП1рq1а1;

1 = 4 4 3/1 = 72.

Magnētiskās plūsmas vērtība Ф

F = 0,023 66,5 / 64 \u003d 0,028 Wb.

Gaisa spraugas indukcijas vērtība B

B = B? 1/? 1;

B = 0,8 66,9/72 = 0,689 T

Nominālās fāzes strāvas provizoriskā vērtība I1

I1 = Рн 103/(3U1cos);

I1 = 75 103 / (3 380 0,93 0,84) = 84,216 A.

A1 = 10Np1z1I1(D1a1);

A1 \u003d 6 13 72 84,216 / (3,14 371,4) \u003d 311,8 A / cm.

Magnētiskās indukcijas vidējā vērtība statora BC1 aizmugurē

Ar h \u003d 280 mm, 2p = 8

BC1 = 1,5 T.

Zobu dalījums pēc statora iekšējā diametra t1

t1 \u003d p 371,4 / 72 \u003d 16,1 mm.

2.2 Statora tinums ar taisnstūrveida daļēji slēgtiem spraugām

Mēs pieņemam provizorisko magnētiskās indukcijas vērtību statora zoba šaurākajā vietā

31 max = 1,8 T

Statora zobu dalījums šaurākajā vietā

Provizoriskais zoba platums šaurākajā vietā

Provizoriskais pusatvērtā un atvērtā slota platums matricā

Pusatvērtās rievas spraugas platums

Pieļaujamais efektīvā vadītāja platums ar virpotu izolāciju

b?ef =()/=3,665 mm;

Efektīvo vadītāju skaits pēc spraugas augstuma

Provizoriskais statora aizmugures augstums

Ф 106?(2 kc l1 Вc1);

0,027 106? (2 0,95 425 1,5) = 22,3 mm.

Iepriekš rievas augstums

= [ (D H1 - D1)/ 2] - h c1;

\u003d \u003d [(520-371,4) / 2] -22,3 \u003d 53 mm.

Pieļaujamais efektīvā vadītāja augstums ar spoles izolāciju

Efektīva vadītāja zona

Provizoriskais elementāro vadītāju skaits

Elementāro vadītāju skaits vienā efektīvā

Provizoriskais elementāro vadītāju skaits vienā efektīvā

Palieliniet līdz 4

Elementārā elementārā vadītāja izmērs pa rievas augstumu

Galīgais elementāro vadītāju skaits

Mazāki un lielāki plikas stieples izmēri

Rievas augstuma izmērs

Izmērs atbilstoši zīmoga rievas platumam

Rievu augstums

= [ (D H1 - D1)/ 2] - h c1;

\u003d \u003d [(520-371,4) / 2] -18,3 \u003d 56 mm.

Rafinēts zobu platums šaurākajā vietā

Izsmalcināta magnētiskā indukcija šaurākajā statora zoba vietā

Strāvas blīvums statora tinumā J1

J1 = I1(c S a1);

J1 = 84,216/(45,465 1) = 3,852 A/mm2.

A1J1 \u003d 311 3,852 \u003d 1197,9 A2 / (cm mm2).

(А1J1)pievienot \u003d 2200 0,75 0,87 \u003d 1435,5 A2 / (cm mm2).

lv1 = (0,19+0,1 p)bcp1 + 10;

lv1 \u003d (0,19 + 0,1 3) 80,64 + 10 \u003d 79,4 mm.

Statora vidējais zobu sadalījums tСР1

tСР1 = (D1 + hП1)/z1;

tCP1 \u003d p (371,4 + 56) / 72 \u003d 18,6 mm.

Vidējais statora spoles platums bCP1

bSR1 = tSR1 uP1;

bСР1 = 18,6 7,2 = 133,6 mm.

Vidējais tinuma priekšējās daļas garums ll1

ll1 \u003d 1,3 \u003d 279,6 mm

Vidējais tinuma garums lcp1

lcp1 \u003d 2 (l1 + ll1) \u003d 2 (425 + 279,6) \u003d 1409,2 mm.

Tinuma frontālās daļas pārkares garums lv1

3. Vāveres būra tinums

asinhronā magnētiskā statora fāze

Izmantosim rotora tinumu ar pudeļu rievām, jo h = 280 mm.

Rievu augstums no att. 9-12 ir vienāds ar hp2 = 40 mm.

Paredzētais rotora aizmugures augstums hc2 pie 2р=8 un h = 280 mm

hc2 = 0,38 Dн2 - hp2 - ?dk2;

hc2 = 0,38 369,8 - 40 - ? 40 = 73,8 mm.

Magnētiskā indukcija rotora aizmugurē Vs2

Saule2 = Ф 106 / (2 kc l2 hc2);

Saule2 = 0,028 106 / (2 0,95 430 73,8) = 0,464 T

Zobu dalījums atbilstoši rotora ārējam diametram t2

t2 = рDн2/z2 = р 369,8/86 = 13,4 mm.

Magnētiskā indukcija rotora zobos Vz2.

Int2 = 1,9 T.

Literatūra

1. Goldbergs O.D., Gurins Ja.S., Sviridenko I.S. Elektrisko mašīnu projektēšana. - M.: Augstskola, 1984. - 431s.

Mitināts vietnē Allbest.ru

...

Līdzīgi dokumenti

Asinhronā motora elektromagnētisko slodžu izmēru noteikšana un izvēle. Rievu izvēle un statora tinuma veids. Statora tinuma un zobu zonas izmēru aprēķins. Vāveres būra rotora un magnētiskās ķēdes aprēķins. Jaudas zudums tukšgaitā.

kursa darbs, pievienots 10.09.2012


4A100L4UZ sērijas līdzstrāvas motora dati. Vāveres asinhronā motora galveno izmēru izvēle. Zobu zonas un statora tinuma aprēķins, tā slotu konfigurācija. Gaisa spraugas izvēle. Rotora un magnētiskās ķēdes aprēķins.

kursa darbs, pievienots 09.06.2012


Asinhronā motora ar vāveres rotoru darbības raksturlielumu aprēķins. Statora spraugu skaita noteikšana, pagriezieni statora tinuma stieples sekcijas tinuma fāzē. Statora zobu zonas izmēru un gaisa spraugas aprēķins. Galveno zaudējumu aprēķini.

kursa darbs, pievienots 10.01.2011


Statora, rotora, magnētiskās ķēdes un asinhronā motora zudumu aprēķins. Darba režīma parametru un palaišanas raksturlielumu noteikšana. Asinhronā motora termiskais, ventilācijas un mehāniskais aprēķins. Vārpstas stingrības un izturības pārbaude.

kursa darbs, pievienots 10.10.2012


Asinhronā motora galveno izmēru izvēle. Statora zobu zonas izmēru noteikšana. Rotora, magnētiskās ķēdes, darba režīma parametru, darbības zudumu aprēķins. Starta raksturlielumu aprēķināšana un konstruēšana. Asinhronā motora termiskais aprēķins.

kursa darbs, pievienots 27.09.2014


Pieļaujamo elektromagnētisko slodžu noteikšana un motora galveno izmēru izvēle. Bezslodzes strāvas, tinumu parametru un statora zoba zonas aprēķins. Magnētiskās ķēdes aprēķins. Parametru un raksturlielumu noteikšana mazām un lielām slīdēm.

kursa darbs, pievienots 12.11.2015


Statora tinuma un vāveres rotora izolācija. Aktīvās un induktīvās tinumu pretestības. Vāveres rotora tinuma pretestība ar ovāliem slēgtiem spraugām. Asinhronā motora nominālā darbības režīma parametru aprēķins.

kursa darbs, pievienots 15.12.2011


Statora tinuma stieples šķērsgriezuma laukuma, tā zoba zonas lieluma, gaisa spraugas, rotora, magnētiskās ķēdes, darba režīma parametru, zudumu, palaišanas raksturlielumu aprēķins, lai projektētu trīsfāzu asinhrono motoru.

kursa darbs, pievienots 09.04.2010


Statora tinumu paplašināto un radiālo ķēžu uzbūve, īssavienojuma strāvas vektora noteikšana. Asinhronā motora apļveida diagrammas uzbūve. Analītiskais aprēķins saskaņā ar ekvivalento ķēdi. Asinhronā motora darbības raksturlielumu uzbūve.

tests, pievienots 20.05.2014


Asinhronā motora tukšgaitas strāvas, statora un rotora pretestības noteikšana. Elektriskās piedziņas mehānisko un elektromehānisko raksturlielumu aprēķins un uzbūve, kas nodrošina statora tinuma frekvences un sprieguma regulēšanas likumus.