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우물 생산성 관리 방법 및 기술. 우물 생산성 관리

우물 생산성 관리 방법 및 기술. 우물 생산성 관리

소개 러시아의 주요 고생산성 유전은 높은 절수와 낮은 수준의 석유 생산으로 인해 개발의 마지막 단계에 있습니다. 현재 석유 생산량은 지질 탐사 중 매장량 증가로 완전히 보충되지 않으며 새로 발견된 매장량의 품질은 지속적으로 감소하고 있습니다. 이와 관련하여 생산정의 생산성을 유지하고 높이는 문제가 점점 더 커지고 있습니다. 10. 02. 2018 2

소개 강도 - 일정 기간 동안 개체의 효율성을 나타내는 지표입니다. 석유 생산과 관련하여 이것은 우물의 유속입니다. 강화가 생산성 증가로 이해된다면 석유 생산에서는 기술 자원의 합리적 사용과 과학 기술 진보의 성과를 기반으로 한 생산 개발 과정입니다. 즉, 생산정에서 석유 추출을 강화하는 것은 지질 및 기술적 조치, 기술적 운영 수단 개선, 기술적 운영 모드 최적화로 인한 생산성 증가입니다. 10.02.2018 3

INTRODUCTION 유전의 생산성은 특히 어려운 지질 및 물리적 조건에서 현장 개발에서 석유 생산의 효율성을 결정하는 주요 지표 중 하나입니다. 유전에 대한 어려운 지질학적 및 물리적 조건은 대부분 다음과 같습니다. 저수지의 점토 함량 증가; 저수지의 파단 다공성 구조; 생산 계층의 고도의 이질성; 고수위 컷; 저장소 유체(오일)의 높은 점도; 오일의 높은 가스 포화도. 2018년 10월 02일 4

서론 생산적인 지층의 여과 특성의 악화는 저수지의 절대 또는 상대(위상) 투과성의 감소와 관련이 있습니다. 절대 투자율이 감소하는 이유: 저장소의 기공 공간이 막히는 동안 여과 채널의 처리량 감소, 저장소 압력 감소와 함께 저장소에서 발생하는 변형 과정. 상 투자율 감소 2018. 10. 02. 5

INTRODUCTION 지층의 여과특성 저하의 주된 원인 중 하나는 저수조 압력과 생산정 바닥공압의 감소이며, 또한 우물 운영 시 열역학적 조건의 영향을 평가할 필요가 있다. 생산성에 대한 지질학적 및 물리적 요인. 유전 개발에서 이 지표를 효과적으로 관리하려면 생산정의 생산성에 대한 모니터링, 평가 및 예측이 필요합니다. 2018년 10월 02일 6

I. 생산 저장소의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인 및 생산정의 운영 조건 1. 1. 오일 저장소, 저장소, 퇴적물 지각 창자에서 형성 및 이동하는 과정에서 OIL은 자연 저장소에 축적됩니다. 천연 저수지는 투과성이 낮은 암석으로 덮인 저수지 암석의 오일, 가스 또는 물을 저장하는 저장소입니다. 기름과 가스가 쌓이는 저장소의 윗부분을 트랩이라고 합니다. 오일(가스, 물) 수집기는 기공, 균열, 동굴 등의 형태로 연결되는 공극이 있고 오일, 가스 또는 물로 채워지고(포화되어) 압력 강하가 생성될 때 방출할 수 있는 암석입니다. 2018년 10월 02일 7

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 자연 저수지의 트랩에 산업 개발에 적합한 오일(가스)의 상당한 축적을 퇴적물이라고 합니다. 지구 표면의 한 영역으로 연결된 석유 또는 가스 침전물 모음이 필드를 형성합니다. 유전의 주요 부분은 층상(layered) 구조를 특징으로 하는 퇴적암에 국한됩니다. 오일 저장소는 가스, 오일 및 물이 밀도에 따라 분배되는 하나 이상의 저장소의 부피의 일부를 차지할 수 있습니다. 2018년 10월 02일 8

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 오일 저장소에는 탄화수소 퇴적물과 인접한 물 포화(수압) 영역이 포함됩니다. 용해된 가스가 포함된 오일을 포함하는 침전물을 오일이라고 합니다(그림 1. 1). 2018년 10월 02일 9

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 가스 캡이 있는 오일 침전물을 가스 오일이라고 합니다(그림 1. 2). 가스 캡이 큰 경우(가스 캡이 있는 저장소 부분의 부피가 오일로 포화된 저장소의 부피를 초과함) 필드 10. 02. 2018 10

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 지층의 오일 포화 부분을 이 경우 오일 림이라고 합니다(그림 1. 3). 저류층 상태에서 가스 캡과 오일이 접하는 표면을 가스-오일 접촉면(GOC)이라고 하고, 오일과 물의 경계면을 물-오일 접촉면(WOC)이라고 합니다. WOC (GOC) 표면과 생산 지층 상단의 교차선은 외부 윤곽이며 형성 바닥은 오일 (가스) 함량의 내부 윤곽입니다. 2018년 10월 02일 11

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 운영 조건 탄화수소가 생산 지층의 전체 두께에 걸쳐 공극 공간을 차지하는 경우 퇴적물을 전체 저장소라고 합니다(그림 1. 2 참조). 불완전한 저장소에서 탄화수소는 전체 두께에 걸쳐 저장소를 채우지 않습니다(그림 1.3 참조). V. 저수지의 날개에 경계 (윤곽) 물, 기름 및 물 경계가있는 퇴적물 (그림 1. 3 참조), 바닥 물이있는 퇴적물 - 퇴적물의 전체 영역에 걸쳐 (그림 1. 1 참조) 및 1. 2). 오일 퇴적물은 주로 다공성(과립형), 균열 및 혼합 구조의 세 가지 유형의 저장소에 국한됩니다. 2018년 10월 02일 12

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 운영 조건 공극 저장소는 Ø 모래 미사질 지층암으로 구성되며 암석 Ø 그 공극 공간은 입계 공동으로 구성됩니다. 기공 공간의 동일한 구조는 석회석과 백운석에 일반적입니다 10. 02. 2018 13

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 순수한 파쇄 저장소(주로 탄산염)에서 기공 공간은 파쇄 시스템에 의해 형성됩니다. 골절 사이의 저수지 부분은 밀도가 높고 투과성이 낮으며 골절되지 않은 암석 블록이며 그 공극 공간은 여과 과정에 참여하지 않습니다. 실제로 혼합형 파쇄 저장소가 더 일반적이며, 기공 유형 체적에는 파쇄 시스템과 블록의 기공 공간, 동굴 및 카르스트 공동이 모두 포함됩니다. 2018년 10월 02일 14

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 운영 조건 대부분의 경우 탄산염 지층은 유형에 따라 파쇄-다공성 저수지입니다. 오일의 주요 부분은 블록의 기공에 포함되어 있으며 유체는 균열을 따라 전달됩니다. 퇴적암은 석유와 가스의 주요 저장소입니다. 전 세계 석유 매장량의 약 60%는 육지, 39%는 탄산염 퇴적물, 1%는 풍화 변성암 및 화성암에 국한되어 있습니다. 퇴적물 형성을 위한 다양한 조건으로 인해 다양한 분야의 생산적 형성물의 지질학적 및 물리적 특성은 크게 다를 수 있습니다 15

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 작동 조건을 여과 용량 특성이라고 합니다. 오일 저류암의 여과 및 저류 특성은 다공성, 투과성, 모세관 특성, 비표면적, 파쇄와 같은 주요 지표로 특징지어집니다.

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 운영 조건 암석의 용량 특성은 다공성에 의해 결정됩니다. 다공성은 액체(물, 오일) 및 가스의 저장소인 암석에 공극(공극, 균열, 동굴)이 존재하는 것을 특징으로 합니다. 일반적이고 개방적이며 효과적인 다공성이 있습니다. 2018년 10월 2일 17

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 운영 조건 총(절대, 전체) 공극률은 암석의 모든 공극의 존재에 의해 결정됩니다. 총 공극률 계수는 암석의 보이는 부피에 대한 모든 공극의 부피 비율과 같습니다. 개방 다공성(포화 다공성)은 액체 또는 기체가 침투할 수 있는 연통(개방) 공극의 부피를 특징으로 합니다. 유효 공극률은 여과에 참여하는 개방 기공(공극) 부피의 일부(개방 기공 부피에서 이들이 포함하는 결합수 부피를 뺀 값)에 의해 결정됩니다. 2018년 10월 02일 18

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 작동 조건 암석의 여과 특성은 투과성을 특징으로 합니다. 다공성 매질에서 액체 또는 기체의 이동을 여과라고 합니다. 가로 크기의 크기에 따라 기공 채널 (여과 채널)은 다음과 같이 나뉩니다. 수퍼 모세관 - 직경이 0.5mm 이상입니다. 모세관 - 0.5 ~ 0.0002mm; 모세관 - 0.0002mm 미만. 2018년 10월 02일 19

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 초모세관 채널에서 유체는 중력의 작용 하에서 자유롭게 움직입니다. 모세관 채널에서 액체의 움직임은 어렵고 (모세관 힘의 작용을 극복해야 함) 가스는 아주 쉽게 움직입니다. 모세관 아래 채널에서 액체는 필드 개발 중에 생성되는 압력 강하에서 움직이지 않습니다. 오일 가동중 10. 02. 2018 20

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 작동 조건 오일 함유 암석의 투과성을 특성화하기 위해 절대, 위상(유효) 및 상대 투자율이 있습니다. 2018년 10월 2일 21

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 작동 조건 절대 투과성은 다른 단계 없이 한 단계(기체 또는 균질 액체)만 이동할 때 다공성 매질의 투과성입니다. 유효(상) 투과성은 두 개 이상의 상이 동시에 공극 공간에 있는 동안 액체 중 하나 또는 기체에 대한 암석의 투과성입니다. 다공성 매질의 상대 투자율은 위상의 비율로 정의됩니다. 10. 02. 2018 22

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 운영 조건 투과성 암석에는 Ø 모래, Ø 사암, Ø 석회암이 포함됩니다. 불 침투성 또는 저 투과성 - Ø 점토, Ø 셰일, 점토 합착이있는 Ø 사암 등. 암석의 중요한 특성 중 하나는 Ø 밀도, Ø 부피 밀도 및 Ø 균열 개구부가 특징 인 골절입니다. 2018년 10월 2일 23

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 작동 조건 밀도는 평면의 법선을 절단하는 균열 수 Δn과 이 법선 길이 Δl의 비율입니다. Gт = Δn/Δl. (1) 벌크 밀도 δt는 형성의 모든 지점에서 균열 밀도를 나타냅니다. δt = ΔS/ΔVf, (2) 여기서 ΔS는 암석의 기본 부피 ΔVf, m– 1. 암석 기본체적의 균열체적 ΔVt = ΔS ∙ bt, (3) 10. 02. 2018 24

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 운영 조건 파쇄 공극률 mt 파쇄 부피 대 암석 부피의 비율. 공식 (2) 및 (3)을 고려하면 mt = bt ∙ δt입니다. (4) 파쇄된 암석의 투과성(교차 블록의 투과성 제외), μm 2, 파단이 여과 표면에 수직인 경우 kt = 85,000 ∙ 2∙ bt ∙ mt, (5) 여기서 bt는 균열 개구부, mm; mf는 골절 다공성, 단위 분율입니다. 2018년 10월 2일 25

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 운영 조건 1. 3. 저류층 이질성 지질 저류층 이질성은 지역 및 단면에 걸친 암석의 암석학적 및 물리적 특성의 가변성입니다. 탄화수소 퇴적물은 주로 다층이며 단일 생산 시설에는 여러 층과 중간층이 포함되어 있으며 지역별로 관련되어 있으므로 단면과 지역을 따라 지질 이질성이 연구됩니다. 이 접근 방식을 통해 Ø는 하층토의 석유 및 가스 매장량 분포에 영향을 미치는 매개 변수 값의 변동성을 볼륨별로 특성화하고 10. 02. 2018 26

I. 생산저수지의 지질학적, 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 어느 정도 관습적으로 a) 지질 및 지구 물리학, b) 실험실 및 실험, c) 현장 및 유체 역학의 세 그룹으로 결합될 수 있습니다. 2018년 10월 2일 27

I. 생산 구조물의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 운영 조건 우물의 현장 지구물리학적 조사 해석. 이러한 방법의 도움으로 광상 섹션에 대한 상세한 연구, 광상 섹션 분할, 우물 섹션의 상관관계, 암석학적 및 암석학적 특성, 고생물학 10을 고려하여 동일 . 2018년 02월 28일

I. 생산 저수지의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요소와 생산 우물의 운영 조건 계층의 개별 매개변수 간의 관계. 2018년 10월 2일 29

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 운영 조건 암석의 물리적 특성에 대한 자세한 아이디어는 실험실 방법으로 코어를 조사하여 얻습니다. 실험실 연구에서 다공성, 투과성, 입도 조성, 탄산염 함량, 수분 포화도가 결정됩니다. 그러나 저장소 매개변수의 값을 예금의 전체 부피 또는 그 일부에 퍼뜨리기 전에 연구된 핵심 샘플을 생산 섹션에서 선택하기 위해 신중하게 연결해야 합니다. 10.02.2018 30

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 운영 조건 현장 유체 역학 방법은 지층의 유체 역학적 특성을 특성화하는 데이터를 얻을 수 있는 방법입니다. 유체역학적 연구는 저수지의 저수지 특성, 저수지의 유체역학적 특성 및 저수지를 포화시키는 유체의 물리적 특성을 연구하는 것을 목표로 합니다. 유체 역학 연구는 수리 전도도, 압전도, 투자율의 계수를 결정합니다, 10. 02. 2018 31

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 운영 조건 이러한 방법은 또한 지층의 균일성 정도를 평가하고, 암석학적 스크린을 식별하고, 단면을 따라 형성되고 우물을 따라 우물 사이의 관계를 확립하는 것을 가능하게 합니다. 암석의 오일 포화도를 평가합니다. 저수지의 이질성은 퇴적물의 지질 구조의 특징을 나타내는 지표를 사용하여 평가할 수 있습니다. 2018년 10월 02일 32

, I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인 및 생산 우물의 운영 조건 층의 이질성은 퇴적물의 지질 구조의 특징을 특징짓는 지표를 사용하여 평가할 수 있습니다. 이러한 지표에는 우선 해부 계수 및 모래 함량이 포함됩니다. 구획화 계수 cr은 저수지 전체에 대해 결정되며 모든 우물에 대한 모래 중간층의 합을 저수지를 관통한 우물의 총 수로 나누어 계산됩니다. 저수지를 관통한 우물의 수(6) 여기서 n 1, n 2 , . . . , nm는 각 우물의 저장소 레이어 수입니다. N은 저장소를 관통한 우물의 총 수입니다. 2018년 10월 02일 33

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인 및 생산 우물의 운영 조건 순 대 총 비율 Kp는 주어진 우물의 섹션에서 추적되는 전체 지층 두께 htot에 대한 유효 두께 heff의 비율입니다. 우물( 7) 저수지 전체의 경우 순 대 총 비율은 모든 우물의 총 유효 지층 두께 대 이러한 우물의 총 지층 두께의 비율과 같습니다. 페름 카마(Perm Kama) 지역의 석유 매장지의 경우, 구획화 계수와 순 대 총 비율은 각각 1.38에서 14.8까지, 0.18에서 0.87까지 다양합니다. (실제로는 다음을 배우십시오. 10. 02. 2018 34

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 운영 조건 1. 4. 지층 유체의 구성 및 특성 생산 지층을 포화시키는 지층 유체에는 오일, 가스 및 물이 포함됩니다. 오일은 주로 탄화수소와 그 파생물과 같은 유기 화합물의 복잡한 혼합물입니다. 서로 다른 밭, 심지어 같은 밭의 다른 층에서 나온 오일의 물리적, 화학적 특성은 매우 다양합니다. 일관성에 따라 오일은 Ø 쉽게 이동할 수 있음, Ø 고점도(거의 유체가 아님) 또는 정상적인 조건에서 응고됨으로 구분됩니다. 오일의 색상은 녹갈색에서 검은색까지 다양합니다. 2018년 10월 02일 35

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 석유에는 원소, 부분, 그룹 구성이 있습니다. 요소 구성. 오일 구성의 주요 요소는 탄소와 수소입니다. 평균적으로 석유는 86%의 탄소와 13%의 수소를 함유하고 있습니다. 오일의 다른 원소(산소, 질소, 황 등)는 미미합니다. 그러나 물리화학적 특성에 상당한 영향을 미칠 수 있음 10. 02. 2018 36

I. 생산 구조물의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정 그룹 구성의 운영 조건. 오일의 그룹 구성은 탄화수소의 개별 그룹의 정량적 비율로 이해됩니다. 1. 파라핀 탄화수소(알칸)는 일반식 Cn을 갖는 포화(포화) 탄화수소입니다. H2n+2. 오일의 함량은 30~70%입니다. 정상(n-alkanes) 및 이소 구조(isoalkanes)의 알칸이 있습니다. 오일에는 기체 알칸 С 2–С 4(용해 가스 형태), 액체 알칸 С 5–С 16(액체 유분의 대부분), 고체 알칸 С 17–С 53이 포함되어 있으며 10.02.2018 37

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 2. 나프텐계 탄화수소(시클로알칸)는 일반식 Cn을 갖는 포화 지환식 탄화수소입니다. H2n, Cn. H 2 n– 2(이환식) 또는 Cn. H 2 n– 4(삼환식). 오일에는 주로 5원 및 6원 나프텐이 포함되어 있습니다. 오일의 함량은 25–75%입니다. 나프텐의 함량은 오일의 분자량이 증가함에 따라 증가합니다. 3. 방향족 탄화수소는 분자가 고리형 다공액 시스템을 포함하는 화합물입니다. 여기에는 벤젠 및 그 동족체, 톨루엔, 페난트렌 등이 포함됩니다. 오일의 함량은 10–15%입니다. 2018년 10월 02일 38

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인 및 생산 우물의 운영 조건 , 황, 금속. 여기에는 수지, 아스팔텐, 메르캅탄, 황화물, 이황화물, 티오펜, 포르피린, 페놀, 나프텐산이 포함됩니다. 대부분의 헤테로 원자 화합물은 가장 높은 분자량 분율에 포함되어 있습니다. 10. 02. 2018 39

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 오일의 분율 구성은 다양한 온도 범위에서 끓는 화합물의 함량을 반영합니다. 오일은 28–550 °C 이상의 매우 넓은 온도 범위에서 끓습니다. 40–180 °C에서 가열하면 항공 휘발유가 끓습니다. 40–205 °С - 모터 가솔린; 200–300 °С – 등유; 270–350 °С - 나프타. 더 높은 온도에서는 기름 부분이 끓어 없어집니다. 350 ° C까지 끓는 가벼운 분획의 함량에 따라 오일은 T 1 유형의 오일로 나뉩니다 (45 % 이상), 10.02.2018 40

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 저장고 오일의 밀도는 그 조성, 압력, 온도 및 용해된 가스의 양에 따라 달라집니다(그림 1. 4). 2018년 10월 02일 41

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 오일의 밀도가 낮을수록 경질 유분의 수율이 높아집니다. 모든 가스가 오일에 용해될 때 밀도에 동일한 영향을 미치는 것은 아닙니다. 압력이 증가함에 따라 탄화수소 가스로 포화되면 오일의 밀도가 크게 감소합니다.이산화탄소와 탄화수소 가스는 오일에 대한 용해도가 가장 높고 질소는 용해도가 낮습니다. 압력이 감소하면 먼저 오일에서 질소가 방출된 다음 탄화수소 가스(먼저 건조, 그 다음 지방) 및 이산화탄소가 방출됩니다. 2018년 10월 2일 42

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 오일에서 가스가 방출되기 시작하는 압력을 포화 압력(Psat)이라고 합니다. 포화 압력은 퇴적물에 있는 오일과 용존 가스의 부피 비율, 구성 및 저장소 온도에 따라 달라집니다. 자연 조건에서 포화 압력은 저장소 압력과 같거나 낮을 수 있습니다. 첫 번째 경우 오일은 가스로 완전히 포화되고 두 번째 경우에는 가스로 포화 상태입니다. 2018년 2월 10일의 포화 압력과 저수지 압력의 차이는 10분의 1에서 10의 43까지 다양할 수 있습니다.

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 저류층의 다른 부분에서 채취한 오일 샘플은 다른 포화 압력을 특징으로 할 수 있습니다. 이는 해당 지역 내 오일 및 가스의 특성 변화에 기인하며, 암석의 특성, 결합량 및 특성의 영향으로 암석의 특성, 오일에서 방출되는 가스의 특성에 영향을 미칩니다. 물 및 기타 요인. 물 저장소 오일에 용해된 질소는 포화 압력을 증가시킵니다. 2018년 10월 02일 44

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 10. 02. 2018 45

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인 및 생산 우물의 작동 조건 점도 - 액체 또는 가스가 다른 물질에 대한 물질의 일부 층의 이동에 저항하는 능력. 동적 점도는 뉴턴의 법칙에 따라 결정됩니다. (8) 여기서 A는 움직이는 액체(기체) 층의 접촉 면적, m 2입니다. F는 레이어 H 사이의 속도 차이 dv를 유지하는 데 필요한 힘입니다. dy는 이동하는 액체(기체) 층 사이의 거리, m입니다. - 동적 점도 계수(계수 10.02.2018 46

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 작동 조건 저장고 오일의 점도는 많은 양의 용존 가스, 높은 압력 및 온도 의존성으로 인해 분리된 오일의 점도와 항상 크게 다릅니다(그림 1). 1. 5, 1. 6) . 다양한 분야의 저수지 조건에서 오일의 점도는 수백 m.Pa∙s에서 1/10 m.Pa∙s까지 다양합니다. 저장소 조건에서 오일의 점도는 분리된 오일의 점도보다 10배 낮을 수 있습니다. 2018년 10월 02일 47

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인 및 생산 우물의 작동 조건 동적 점도 외에도 동점도는 계산에 사용됩니다. (9) 중력 고려: 동점도 계수는 m 2/s입니다. - 기름의 밀도, kg/m 3. 10. 02. 2018 48

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 오일은 모든 액체와 마찬가지로 탄성이 있습니다. 즉, 외부 압력의 영향으로 부피가 변할 수 있습니다. 부피 감소는 압축성 계수(또는 벌크 탄성)로 특징지어집니다. (10) 여기서 V는 압력 P에서 오일이 차지하는 부피, m 3입니다. V는 값 P, m 3에 의한 압력 변화에 따른 오일 부피의 변화입니다. 압축성 계수는 압력, 온도, 오일 조성, 용존 가스량에 따라 달라집니다. 용존 가스를 포함하지 않는 오일은 압축률이 0.4 - 0.7 GPa-1로 상대적으로 낮고 용존 가스 함량이 많은 경유는 압축률이 증가합니다(최대 14 GPa-1). 2018년 10월 2일 49

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인 및 생산 우물의 작동 조건 저장소 조건 및 표면에서 가스 분리 후: 표면(11) 여기서 V 저장소는 저장소 조건의 오일 부피, m 3입니다. Vdeg - 탈기 후 대기압 및 20 ° C의 오일 부피, m 3. 부피 계수를 사용하여 오일 U의 수축, 즉 추출시 형성 오일의 부피 감소를 결정할 수 있습니다. 일반적으로 문자 U로 표시되는 표면에 (12) 10. 02. 2018 50

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 석유 가스는 주로 파라핀 계열(메탄, 에탄, 프로판, 부탄), 질소, 헬륨, 아르곤, 이산화탄소 가스상 탄화수소의 혼합물로 구성됩니다. , 황화수소. 질소, 황화수소, 이산화탄소의 함량은 수십 퍼센트에 달할 수 있습니다. 탄화수소 가스는 구성, 압력, 온도에 따라 다양한 응집 상태로 퇴적물에 있습니다. Ø 기체, Ø 액체, Ø 기체-액체 혼합물 형태. 2018년 10월 02일 51

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 오일 매장지에 가스 캡이 없다면 이는 모든 가스가 오일에 용해되었음을 의미합니다. 유전이 개발되는 동안 압력이 감소함에 따라 이 가스(석유연관 가스)가 석유에서 방출됩니다. 가스 혼합물의 밀도: (13) 몰 부피 분율은 어디에 있습니까? 밀도 - i 번째 구성 요소, kg / m 3; 공기 중 기체의 상대 밀도 (14) 정상 조건 공기 1, 293 kg/m 3; 표준 조건 공기 1, 205 kg/m 3. 10. 02. 2018 52

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 작동 조건 이상 기체 혼합물은 부분 압력과 부분 부피의 가산성을 특징으로 합니다. 이상 기체의 경우 혼합물의 압력은 구성 요소의 분압의 합과 같습니다(Dalton의 법칙(16)). 여기서 Р은 기체 혼합물의 압력, Pa입니다. pi는 혼합물의 i번째 성분 Pa의 분압이고; 2018년 10월 02일 53

I. 이 경우 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 작동 조건 가스 혼합물, m 3; Vi는 혼합물에서 i번째 성분의 부피, s입니다. 기체의 압력, 온도, 부피 사이의 해석적 관계를 상태방정식이라고 하며, 표준상태에서 이상기체의 상태를 멘델레예프 방정식으로 특징지어진다. Clapeyron PV = GRT 여기서 P는 절대 압력, Pa입니다. V - 볼륨, m 3; G는 물질의 양, mol입니다. R - 02.10.2018 범용 기체 상수, Pa∙m 3 / mol∙deg; (20) 54

I. 생산 구조물의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 작동 조건 이상 기체의 경우 (21) 실제 기체는 이상 기체의 법칙을 따르지 않으며 압축률 z는 실제 기체와 멘델레예프-클레피론 법칙. 편차는 특정 부피를 가진 가스 분자의 상호 작용과 관련이 있습니다. 실제 계산에서 z 1은 대기압에서 취할 수 있습니다. 압력과 온도가 증가함에 따라 초압축성 계수의 값은 점점 1과 다릅니다. z 값은 2018년 2월 10일의 가스 조성, 압력, 온도(임계 값 및 감소 값)에 따라 달라지며 결정될 수 있습니다 55

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 임계 압력은 임계 상태에 있는 물질(또는 물질 혼합물)의 압력입니다. 임계 압력 이하의 압력에서 시스템은 액체와 증기의 두 평형 상태로 분해될 수 있습니다. 임계 압력에서 액체와 증기의 물리적 차이가 사라지고 물질이 단상 상태가 됩니다. 따라서 임계압력은 액상과 증기가 공존하는 조건에서 포화증기의 한계(최고)압력으로 정의할 수 있다. 임계 온도는 임계 상태에 있는 물질의 온도입니다. 개별 물질에 대해 임계 온도는 액체와 증기 사이의 물리적 특성 차이가 발생하는 온도로 정의됩니다. 10.02.2018 56

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 작동 조건 임계 온도에서 포화 증기와 액체의 밀도는 동일해지고 이들 사이의 경계가 사라지고 기화열이 0이 됩니다. 요인, 하나는 저장소 조건에서 가스의 부피를 찾을 수 있습니다: (22) 인덱스 "pl" 지정은 저장소 조건을 나타내고 인덱스 "0"은 표준(표면)을 나타냅니다. 2018년 10월 02일 57

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 운영 조건 가스 체적 계수는 표준 조건에서 가스 체적을 저장소 조건으로 변환하거나 그 반대로 변환할 때 사용됩니다(예: 매장량 계산 시): (23 ) 가스의 동적 점도는 평균 실행 길이와 분자의 평균 속도에 따라 달라집니다: (24) 표준 조건에서 천연 가스의 동적 점도는 작고 0.01 - 0.02m Pa·s를 초과하지 않습니다. 온도가 증가함에 따라 증가하지만 (온도가 증가함에 따라 평균 속도와 분자 경로의 길이가 증가함) 3 MPa 이상의 압력에서는 온도가 증가함에 따라 점도가 감소하기 시작합니다. 58

I. 생산 구조물의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인 및 생산 우물의 작동 조건 가스의 점도는 실제로 압력에 의존하지 않습니다(압력이 증가함에 따라 분자 경로의 속도 및 길이 감소는 밀도). 기름과 물에 대한 가스의 용해도. 수량에서 기름과 물의 가스 용해도. 모든 가장 중요한 특성은 저장유에 용해된 가스(점도, 압축성, 열 팽창, 밀도 등)에 따라 달라집니다. 액상과 기상 사이의 석유 가스 구성 요소의 분포는 용해 과정의 법칙에 의해 결정됩니다. 2018년 10월 02일 59

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 작동 조건 낮은 압력과 온도에서 이상 기체의 용해 과정은 헨리의 법칙(25)에 의해 설명됩니다. 여기서 VG는 액체의 부피 - 용매, m 삼; - 기체 용해도 계수, Pa-1; VЖ - 주어진 온도에서 용해된 가스의 양, m 3; P는 액체 표면 위의 기체 압력 Pa입니다. 가스 용해도 계수는 주어진 압력에서 단위 부피의 액체에 얼마나 많은 가스가 용해되어 있는지 보여줍니다. (26) 10.02.2018 60

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 운영 조건 용해도 계수는 가스 및 액체의 특성, 압력, 온도에 따라 달라집니다. 물과 탄화수소의 성질이 다르기 때문에 석유가스의 탄화수소 성분은 기름보다 물에 잘 녹지 않는다. 석유 가스의 비 탄화수소 화합물 (CO, CO 2, H 2 S, N 2)은 물에 더 잘 용해됩니다. 예를 들어, Cenomanian 수평선의 형성수는 고도로 탄산화되어 있습니다(물 1톤당 최대 5m 3 CO 2 ). 압력이 증가하면 기체의 용해도가 증가하고 온도가 상승하면 용해도가 감소합니다. 가스의 용해도는 물의 광물화 정도에 따라 달라집니다. 2018년 10월 02일 61

I. 생산 저장소의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 작동 조건 가스가 저장소를 통해 이동할 때 이른바 스로틀링 효과가 관찰됩니다. 즉, 가스가 채널의 수축을 통해 이동할 때 가스 흐름 압력이 감소합니다. 동시에 온도 변화도 관찰됩니다. 압력 P의 변화에 따른 온도 변화의 강도 T는 Joule-Thomson 방정식으로 특징지어집니다: (27) 여기서 t는 Joule-Thomson 계수(기체, 압력, 온도의 특성에 따라 다름), K/Pa입니다. 2018년 10월 02일 62

I. 생산 저장소의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 저수지 물의 구성은 다양하며 개발 중인 오일 저장소의 특성, 오일 및 가스의 물리적 및 화학적 특성에 따라 달라집니다. 특정 양의 염은 항상 형성수에 용해되며, 주로 전체 염 함량의 염화물(최대 80-90%)입니다. 지층 물 유형: 바닥(퇴적물 아래 저수지의 공극을 채우는 물); 한계 (저수지 주변의 모공을 채우는 물); 중간(층간); 잔류물(저수지 형성에서 남은 저류지의 오일 포화 또는 가스 포화 부분의 물). 2018년 10월 2일 63

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 운영 조건 지층 물은 종종 지층에서 기름을 대체하는 작용제이며 그 특성은 대체된 기름의 양에 영향을 미칩니다. 형성 유체의 주요 물리적 특성은 밀도와 점도입니다. 여과된 유체의 점도는 유정 생산성에 직접적인 영향을 미칩니다. 2018년 10월 02일 64

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 유정 생산 시 물의 출현은 물-기름 에멀젼의 형성으로 이어질 수 있습니다. 오일의 물 방울은 표면 활성 화합물과 그 안에 포함된 기계적 불순물(점토, 모래, 강철 부식 제품, 황화철 입자)에 의해 빠르게 안정화된 다음 추가로 분산됩니다. 생성된 물-기름 에멀젼은 높은 점도를 특징으로 합니다. 가장 안정적인 에멀젼은 제품 워터 컷이 35~75%일 때 형성됩니다. 특정 조건에서 오일 범람은 아스팔텐-수지-파라핀 퇴적물(ARPD)을 더 강하게 형성할 수 있습니다. 2018년 10월 02일 65

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 1. 5. 열역학적 조건 모든 탄화수소 퇴적물은 석유와 가스를 바닥으로 이동시키는 데 사용할 수 있는 다양한 유형의 에너지를 보유하고 있습니다. 우물의. 퇴적물의 잠재력은 초기 형성 압력의 값과 퇴적물이 발달하는 동안 변화의 역학에 따라 크게 달라집니다. 초기(정적) 저장소 압력 Рpl. 초기 - 이것은 자연 조건에서 저장소의 압력입니다. 액체 또는 가스를 추출하기 전. 퇴적물과 퇴적물 외부의 초기 저장소 압력 값 Ø는 퇴적물이 한정된 자연 수 구동 시스템의 특성에 의해 결정되며 Ø는 이 시스템의 퇴적물 위치에 따라 결정됩니다. 2018년 10월 02일 66

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 운영 조건 자연 수압 시스템은 지층 조건, 여과 공정의 특징 Ø 및 압력 값이 다른 침투 시스템과 제거 시스템으로 구분됩니다. 이러한 유형의 물 구동 시스템과 관련된 탄화수소 퇴적물은 동일한 생산 형성 깊이에서 초기 형성 압력의 값이 다를 수 있습니다. 저장소의 발생 깊이에서 초기 형성 압력의 일치 정도에 따라 두 그룹의 탄화수소 퇴적물이 구별됩니다. 초기 저장소 압력을 가진 저장소의 정수압에 해당, 10. 02. 2018 67

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 운영 조건 지질 및 현장 실습에서 첫 번째 유형의 퇴적물은 정상적인 저수지 압력을 가진 퇴적물, 두 번째 유형은 비정상적인 저수지 압력을 가진 퇴적물이라고 부르는 것이 일반적입니다. . 이러한 분할은 조건부입니다. 왜냐하면 초기 형성 압력의 값은 해당 지역의 지질학적 특징과 연관되어 있고 고려 중인 지질 조건에 대해 정상이기 때문입니다. 대수층에서 초기 형성 압력은 각 지점에서 해당 피에조메트릭 높이가 형성 깊이와 거의 일치할 때 정수압과 동일한 것으로 간주됩니다. 정수압에 가까운 저수조 압력은 침투 수압 시스템과 이에 한정된 퇴적물에 일반적입니다. 오일 및 가스 퇴적물의 한계 내에서 초기 저장소 압력 값은 저장소의 동일한 절대 고도에서 대수층의 이 표시기 값을 초과합니다. 2018년 10월 2일 68

I. 생산 지층의 지질학적, 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 저장소의 한 절대 표시에서 저장소와 정수압 사이의 차이는 일반적으로 초과 저장소 압력 Pizb라고 합니다. 침투 시스템에서 오일 및 가스 퇴적물에 대한 수직 저장소 압력 구배는 과도한 압력을 고려하더라도 일반적으로 0.008 ~ 0.013 MPa/m를 넘지 않습니다. 상한선은 높이가 큰 가스 퇴적물에 일반적입니다. 침투 수압 시스템의 퇴적물 마루에서 증가된 형성 압력을 초정수압과 혼동해서는 안 됩니다. 2018년 10월 02일 69

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인 및 생산 우물의 작동 조건 저수지 압력과 정수압의 순응성, 즉 저수지 깊이는 저수지 대수층의 압력 값으로 직접 판단됩니다. 예금의 경계. 0.013 MPa/m 이상의 수직 구배에서 형성 압력은 0.008 MPa/m 미만 - 정수압보다 작은 구배를 가진 초수압(SHPP)으로 간주됩니다. 첫 번째 경우에는 초고(SVPD)가 있고 두 번째 경우에는 초저(LPP) 저장소 압력이 있습니다. 저수지에 SGPD가 존재하는 것은 지질학적 역사의 특정 단계에서 유출률보다 유입률이 초과되어 저수지에 유체의 양이 증가한다는 사실로 설명할 수 있습니다. 2018년 10월 02일 70

I. 생산 구조물의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 작동 조건 이러한 시스템에서 압력은 접합의 결과로 정수압, 지구역학적 프로세스의 영향으로 압축되는 동안 저수지 층에서 물을 짜냄으로써 생성됩니다. 암석, 물의 열팽창 등. 제거 시스템에서 재충전 영역은 저수지의 가장 잠긴 부분이며, 여기서 물은 지층이 상승하는 방향으로 배출 영역으로 이동합니다. 지압의 일부가 이 물로 전달되므로 탄화수소 퇴적물과 접하는 저수지의 물이 포화된 부분의 저수지 압력이 정상적인 정수압에 비해 증가합니다. 수압 시스템의 근접성과 수압 시스템에 압착되는 물의 양이 증가함에 따라 AGPD 값이 증가합니다. 이것은 특히 간염과 아염(sub-salt)에서 점토질 암석의 두꺼운 지층 사이 깊은 곳에서 발생하는 지층에서 일반적입니다. 10. 02. 2018 71

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 엘리시온 수압 시스템 내에서 오일 및 가스 퇴적물의 고도로 높은 부분과 침투 시스템 내부의 압력은 과잉 저장소로 인해 약간 증가합니다. 저수조 압력이 정수압 미만(0.008MPa/m 미만의 수직 기울기)인 경우는 드뭅니다. 저수지의 낮은 압력의 존재는 지질 역사의 특정 단계에서 예를 들어 침출 또는 재결정화와 관련된 다공성 증가와 같이 저수지의 형성 물 부족을 초래하는 조건이 생성되었다는 사실로 설명할 수 있습니다. 바위의. 빈 공간을 포화시키는 물의 양은 저수지의 온도 감소로 인해 감소할 수 있음 10. 02. 2018 72

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 운영 조건 연간 석유 및 가스 생산의 운영, 수준 및 역학 중 저수지 매개 변수. 저수지의 형성 압력 값은 코어에서 자연스럽게 발생하는 저수지의 다공성 및 투과성 값을 평가할 때 고려해야 합니다.

I. 생산 저수지의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인 및 생산 우물의 운영 조건 시추 기술 및 우물 설계(예: 폭발, 산사태, 저수조의 자연적 특성에 비해 저수조의 생산성을 저하시키지 않으면서 저수조 침투의 완성도를 높입니다. 저수지 압력과 정수압의 일치는 침투 수압 시스템에 대한 퇴적물 제한의 지표 역할을 할 수 있습니다. 이러한 조건에서 저류층이 발달하는 동안 저류층 압력은 상대적으로 천천히 감소할 것으로 예상할 수 있습니다. 개발을 위한 첫 번째 프로젝트 문서를 작성할 때 10. 02. 2018 74

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인 및 생산 우물의 운영 조건 지층 온도 데이터는 지층 유체(석유, 가스 및 물)의 특성을 연구하고 지층 체제 및 지하수 이동의 역학을 결정할 때 필요합니다. 유정 막힘, 천공 등과 관련된 다양한 기술적 문제를 해결합니다. 케이스가 있거나 없는 웰의 온도 측정은 최대 온도계 또는 전열 온도계로 수행됩니다. 2018년 10월 02일 75

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 측정하기 전에 우물은 시추 또는 운영으로 인해 방해받은 자연 온도 체계를 복원하기 위해 20-25일 동안 쉬어야 합니다. 시추하는 동안 온도는 일반적으로 기술적인 이유로 일시적으로 정지된 우물에서 측정됩니다. 생산 우물에서 온도 측정은 생산 (생산) 형성의 깊이 간격에 대해서만 신뢰할 수 있습니다. 다른 간격으로 신뢰할 수 있는 온도 데이터를 얻으려면 우물을 2018년 2월 10일에 장기간 폐쇄해야 합니다. 76

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 이러한 목적을 위해 유휴 상태이거나 일시적으로 오염된 생산정이 사용됩니다. 우물에서 측정할 때 가스 발생으로 인한 자연 온도의 감소 가능성(스로틀 효과)을 고려해야 합니다. 온도 측정 데이터는 지열 단계와 지열 구배를 결정하는 데 사용됩니다. 지열 단계 - 암석의 온도가 자연적으로 1 ° C 상승하는 심화 거리 (미터)는 다음 공식에 의해 결정됩니다. (28) 10. 02. 2018 77

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 운영 조건 여기서 G는 지열 단계, m/°С입니다. H는 온도 측정 지점의 깊이, m입니다. h는 일정한 온도를 갖는 층의 깊이, m; T는 깊이 H에서의 온도, °C; t는 깊이 h에서의 일정한 온도, °C입니다. 지열 단계의 보다 정확한 특성화를 위해 전체 유정에 대한 온도 측정이 필요합니다. 이러한 데이터를 통해 섹션의 다른 간격에서 지열 단계의 값을 계산할 수 있을 뿐만 아니라 지열 구배, 즉 100m마다 (29) 깊이의 °C 온도 상승을 결정할 수 있습니다. 2018년 02월 78

I. 생산 구조물의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 작동 조건 물 교환이 어려운 구역에서 대수층의 지열 단계 값은 높이 측정 위치에 따라 달라집니다. 물의 이동이 적은 지역에서 실질적으로 물 교환이 없는 지열 단계는 10. 02. 2018 79

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 운영 조건 지구등온선 지도에 따르면 사암의 투과성 저하로 인한 지하 흐름의 감쇠를 판단하고 지하수의 역학 및 이동 방향을 모니터링합니다. 즉, 안티클라인은 온도가 상승한 지역이고 싱크라인은 온도가 낮은 지역입니다. 지각의 상층(10 - 20km)의 경우 지열 단계의 값은 평균 33m/°C 및 10. 02. 2018 80

I. 생산 지층의 지질학적, 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 오일 침전물에서 층을 이동시키는 주요 힘은 다음과 같습니다. 질량의 작용으로 발생하는 윤곽 물의 압력; 암석과 물의 탄성 팽창에 의해 생성된 등고선 수압의 질량; 가스 캡의 가스 압력; 81 10. 02. 2018에 용해된 오일에서 방출된 가스의 탄성; 가스

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 명명된 에너지원 중 하나가 우세하게 나타나기 때문에 석유 매장지의 체제는 각각 다음과 같이 구별됩니다. 2. 탄성 수압; 3. 가스 압력(가스 캡 모드); 4. 용존 가스 5. 중력. 2018년 10월 02일 82

I. 생산 지층의 지질학적, 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 퇴적물의 지질학적 및 물리적 특성(열압력 조건, 탄화수소의 상 상태 및 특성); 저수지 암석의 발생조건 및 특성; 83 10.02.2018 이후 예금의 유체 역학 연결 정도

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 운영 조건 저수지 조건은 저수지 조건에 상당한 영향을 미칠 수 있습니다. 퇴적물 개발에 자연 에너지를 사용할 때 다음 사항은 정권에 따라 다릅니다. 저수지 압력 감소 강도; 개발의 각 단계에서 보증금의 에너지 비축량; 퇴적물 이동 경계의 거동(GOC, GWC, WOC); 출금에 따른 입금액 변동 2018. 10. 02 84

I. 생산 구조물의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 운영 조건 다른 개발 지표의 역학; 하층토에서 매장량의 가능한 궁극적인 회복 정도. 2018년 10월 02일 85

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 작동 조건 광상 작동 모드는 광상 작동 모드에 영향을 미치고 다양한 방식으로 우물 작동 기간에 영향을 미칩니다. 현장에 대한 현장 개발 계획 선택 등. 운영 중 광상 모드는 저수지 압력의 변화 곡선과 전체 광상의 가스 계수로 판단할 수 있습니다. 2018년 10월 02일 86

I. 생산 구조물의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인 및 생산 우물의 작동 조건 1. 수압 체제에서 주요 에너지 유형은 저수지로 침투하여 양을 완전히 보상하는 한계 수압입니다. 우물에서 가져온 유체. OWC의 증가로 인해 원유 매장량은 점차 감소하고 있습니다. 지층에서 관련 물의 생성을 줄이기 위해 OWC 근처 또는 내부에서 시추된 우물에서 오일 포화 지층의 하부는 일반적으로 천공되지 않습니다. 2018년 10월 02일 87

I. 생산 지층의 지질학적, 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 2018년 10월 02일 88

I. 생산 저수지의 지질학적, 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건. 물 구동 모드에서 높은 오일 회수 계수 달성 - 0.6 0.7 이것은 물(특히 광물화된 형성 물)이 오일을 잘 씻어내고 그것을 대체하는 능력 때문입니다 10.02.2018 저수지 암석의 공동 + 조합 89

I. 생산 지층의 지질학적, 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 2018년 10월 2일 90

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 1. 액체 인출은 광상으로 침투하는 물에 의해 완전히 보상되지 않습니다. 저수지의 물을 담고 있는 부분. 3. 이곳은 암석과 지층 물의 팽창이 일어나는 곳입니다. 4. 물과 암석의 탄성 계수는 중요하지 않지만 감소된 압력 영역이 상당한 경우(저수지 크기보다 몇 배 더 큼) 저수지의 탄성력은 상당한 에너지 비축량을 생성합니다. 2018년 10월 02일 91

I. 생산 구조물의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 작동 조건 퇴적물 자체와 저수지의 대수층 각각의 탄성력, m 3; Vн, Vв - 저수조 압력 m 3을 낮추는 과정과 관련된 저수지의 오일 함유 부분과 물 함유 부분의 부피; , - 오일 함유 및 수분 함유 부분에서 형성의 체적 탄성 (여기서 m은 평균 다공성 계수, Pa-1, w, p는 액체 및 암석의 체적 탄성 계수임), Pa- 1. 침전물의 부피가 대수층의 부피보다 (대부분) 적기 때문에 저수지의 오일 함유 영역의 탄력성으로 인해 얻은 오일의 비율은 적습니다. 2018년 10월 02일 92

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 작동 조건 탄성 수압 모드는 일반적으로 1. 침투 수압 시스템의 퇴적물에서 2. 재충전 영역과 약한 유체 역학적 연결로 나타납니다. 멀리 떨어져 있음), 3. 저장소 투과성 감소 및 오일 점도 증가; 4. 퇴적물에 침입하는 지층수에 의해 완전히 보상되지 않는 상당한 유체 인출이 있는 큰 퇴적물에서; 5. 제거 수압 시스템에 국한된 퇴적물. 2018년 10월 02일 93

I. 생산 저수지의 지질학적, 물리적 특성을 결정하는 요소와 생산 우물의 운영 조건 존재 조건: 광상 외부의 넓은 지역에 걸쳐 저수지의 발생; 포화 압력에 대한 초기 저장소 압력 초과. 물 구동 모드보다 조건이 더 나쁩니다. CIN - 0, 55. 10. 02. 2018 94

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 운영 조건 3. 가스 구동 모드 - 가스 캡에 포함된 가스 압력의 작용으로 오일이 저장소에서 변위됩니다. 이 경우 퇴적물이 발달하는 동안 저장소 압력이 감소하고 가스 캡이 팽창하며 GOC가 아래로 이동합니다. 2018년 10월 02일 95

I. 생산 지층의 지질 및 물리적 특성을 결정하는 요인 및 생산 우물의 작동 조건 가스가 포함되어 있고 지층의 수직 투과성이 높기 때문에 가스는 부분적으로 가스 캡 m을 보충합니다.

I. 생산 구조물의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 작동 조건 퇴적물과 대수층 영역의 분리 원인: Ø OWC 근처 퇴적물의 주변 영역에서 침투성의 급격한 감소; Ø 퇴적물 등을 제한하는 구조적 교란의 존재 가스 압력 체제의 발현에 기여하는 지질 조건: 오일을 대체하기에 충분한 에너지를 가진 대형 가스 캡의 존재; 예금의 기름 부분의 상당한 높이; 지층의 높은 투자율을 수직으로 쌓습니다. 저수지 오일의 수직 저점도 (2 - 3m. Pa s). 2018년 10월 02일 97

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 광상이 개발되는 동안 GOC의 저하로 인해 광상의 오일 부분의 부피가 감소합니다. 조기 가스가 유정으로 침투하는 것을 방지하기 위해 오일 포화 두께의 하단 부분이 GOC에서 일정 거리에 천공됩니다. 가스 압력 조건에서 개발할 때 저장소 압력은 지속적으로 감소합니다. 감소율은 감소율에 따라 달라집니다. 10. 02. 2018 98

I. 가스 압력 모드 0, 4에서 생산 구조물의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인 및 생산 우물 ORF의 작동 조건 저수지), 가스 콘의 형성, 물에 비해 가스에 의한 오일 변위 효율 감소. 2018년 10월 2일 99

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 운영 조건 초기 개발 기간 동안 광상에 대한 평균 GOR은 거의 일정하게 유지될 수 있습니다. GOC가 낮아지면 가스 캡의 가스가 우물로 들어가고 가스가 오일에서 방출되며 가스 계수 값이 급격히 증가하기 시작하고 오일 생산량이 감소합니다. 오일 생산은 실질적으로 관련 물 없이 수행됩니다. 순수한 형태로 Krasnodar에서 발견됩니다. 10. 02. 2018 100

I. 생산 구조물의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 작동 조건 , 오일을 우물로 대체합니다. 순수한 형태의 모드는 대수층 지역의 영향이 없을 때 나타납니다. 초기 저수지 압력과 포화 압력의 값이 비슷하거나 같으며 저수지 오일의 가스 함량이 증가합니다. 10. 02. 2018 101

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 운영 조건 개발 과정에서 지층의 오일 포화도가 감소하고 퇴적물의 양은 변하지 않습니다. 이와 관련하여 생산 우물에서는 지층의 전체 오일 포화 두께가 천공됩니다. 10.02.2018 102

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 용존 가스 체제에서 저장소 개발의 역학: 저장소 압력은 꾸준하고 집중적으로 감소하고, 포화 압력과 현재 저장소 압력 사이의 차이는 시간이 지남에 따라 증가합니다. 가스 계수는 처음에는 일정하다가 형성 가스 함량보다 몇 배 더 증가하고 형성 오일의 탈기는 시간이 지남에 따라 형성 오일의 탈기로 인해 점도가 크게 증가하고 GOR이 크게 감소합니다. 전체 개발 기간 동안 필드 가스 계수의 평균 값은 103 10보다 4~5배 높습니다. 02 2018

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 각 우물 근처에 좁은 함몰 분화구가 형성되는 것이 일반적입니다. 생산 우물의 배치는 물에 의한 오일 변위 체제보다 밀도가 높습니다. 최종 회수 계수 0.2 - 0.3, 낮은 가스 함량 - 0.15.10.02.2018 104

I. 생산 구조물의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 5. 중력 모드 - 오일은 오일 자체의 중력의 영향을 받아 저장소에서 우물로 이동합니다. 보증금에 다른 에너지원이 없거나 매장량이 고갈되었을 때 작동합니다. 그것은 용존 가스 체제가 완료된 후, 즉 오일 탈기 및 저장소 압력 감소 후에 나타납니다. 그러나 때로는 자연 스러울 수 있습니다. 정권의 발현은 저수지의 오일 포화 부분의 상당한 높이, 10. 02. 2018 105에 의해 촉진됩니다.

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 작동 조건 유속은 지층 침투 간격의 고도 측정 표시가 감소함에 따라 증가합니다. 저장소의 상부는 오일에서 방출된 가스로 점차 채워지고 저장소의 부피(오일 부분)는 감소하며 오일은 회수 가능한 매장량의 연간 최대 1%까지 매우 낮은 비율로 인출됩니다. 이 모드의 저수지 압력은 일반적으로 MPa의 10분의 1, 가스 함량 - 1m3당 입방 미터 단위입니다.

I. 생산 지층의 지질학적, 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산정의 운영 조건 요약 1. 현재 자연적 방식은 40% 이상의 오일 회수율을 제공하는 경우에만 사용됩니다. 일반적으로 이것은 워터 드라이브 방식 또는 활성 탄성 워터 드라이브 체제. 2. 순수한 형태의 탄성 워터 드라이브 모드는 일반적으로 회수 가능한 오일 매장량의 처음 5-10%가 추출될 때 작동합니다. 3. 저장소 압력이 포화 압력 아래로 떨어지면 용존 가스 모드가 가장 중요해집니다. 4. 일반적으로 개발 초기에 비효율적인 자연 체제는 10개 이상으로 전환됩니다. 02. 2018 107

I. 생산 지층의 지질학적, 물리적 특성을 결정하는 요소와 생산정의 운영 조건 자극 방법을 선택하기 위해 저수지에 영향을 미칠 필요성의 문제. 6. 수압계 전체의 지질학적, 수문지질학적 특성과 광상 자체의 지질학적, 물리적 특성을 연구하여 체제의 형태를 결정한다. 10.02.2018 108

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 공급 영역과 관련하여 생산 우물 시스템의 작동 조건, 시스템의 다양한 지점의 유체역학적 연결을 결정하는 요인(발생 조건, 투수성, 자연 10.02.2018 109

I. 생산 지층의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인 및 생산 우물의 작동 조건 연구된 광상에 대해 데이터를 얻는 것이 필요합니다: 저수지의 열압력 조건에서 오일 및 가스의 저수지 특성. 2018년 10월 2일 110

I. 생산 구조물의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인과 생산 우물의 운영 조건 7. 광상 개발 방식을 결정하는 유사 요인은 이전에 유사한 지질학적 및 물리적 특성을 가진 동일한 지평의 운영 광상에 투입되었습니다. 8. 간접 데이터가 없거나 불충분한 경우, 광상의 일부는 시험 단기 운영(탐사 우물)에 투입되며, 그 동안 다음을 측정하고 제어합니다. 광상 자체와 대수층의 저수지 압력 변화 영역, 가스 요인의 거동, 우물의 물 절단, 생산성, 저수지와 가장자리 영역의 상호 작용 및 후자의 활동(피에조메트릭 111 10. 02. 2018의 압력 관찰

I. 생산 저장소의 지질학적 및 물리적 특성을 결정하는 요인 및 생산 우물의 운영 조건 피에조메트릭 우물이 퇴적물로부터 서로 다른 거리에 위치할 때 이러한 상호 작용의 사실뿐만 아니라 일반적인 함몰의 특성도 드러날 수 있습니다. 저수지의 깔때기. 시험 생산을 위한 납 생산정은 단시간에 높은 오일 회수율을 얻을 수 있기 때문에 상대적으로 짧은 시간에 필요한 정보를 얻기 위해 시추됩니다. 2018년 10월 02일 112

우물을 운영하는 동안 여러 가지 이유로 생산성이 저하됩니다. 따라서 바닥 구멍 영역에 대한 인공 충격 방법은 오일 회수 효율을 높이는 강력한 수단입니다.

저공지대에 영향을 주는 우물 생산성 관리 방법 중 모두 같은 효과를 가지는 것은 아니지만 각각의 우물은 특정 우물을 선택해야만 최대의 긍정적인 효과를 줄 수 있다. 따라서 바닥 구멍 영역에 인위적인 영향을 미치는 하나 또는 다른 방법을 사용할 때 우물 선택 문제가 근본적입니다. 동시에 개별 우물에서 수행되는 효과적인 처리라도 전체 광상이나 현장에 상당한 긍정적 영향을 미치지 않을 수 있습니다. 매장량 개발을 강화하는 관점과 최종 오일 회수 계수를 높이는 관점에서 모두.

시스템 기술은 기본적으로 이질적인 저류층에서 배수가 불량한 매장량의 생산을 강화하는 것과 관련이 있으며 유정 생산성을 높이는 방법을 사용할 때 얻을 수 있는 최대 효과의 원리를 결정합니다. 여과 이질성이 예리한 저수지에서도 배수가 잘 안 되는 매장량이 형성되는데, 이때 오일은 투과도 차이가 큰 경우에만 주입된 물로 대체되어 범람으로 인한 저수지의 저소위로 이어집니다.

배수가 불량한 매장지 개발과 우물의 생산성을 높이는 특정 문제에 대한 해결책은 매장지 개발을 강화하기 위한 수많은 기술을 기반으로 합니다.

침수에 의한 물체의 낮은 적용 범위를 미리 결정하는 물로 씻은 고 투과성 중간층이있는 퇴적물 영역에서는 물 유입을 제한하고 조절하는 작업을 수행해야합니다.

이러한 작업에서 시스템 기술의 필수 조건은 주입정과 생산정 모두의 가장자리 근처 영역에 동시에 영향을 미치는 것입니다.

충격 유형을 결정하기 전에 퇴적물 또는 그 일부를 특징적인 영역으로 나누어야 합니다. 동시에 현장 개발 초기에는 우물의 생산성을 높이는 작업을 수행할 수 있으며, 이후 침수 시 물 유입을 규제(제한)하는 조치를 취할 수 있습니다.

구역 및 층별 이질성이 강하게 나타나는 퇴적물 영역을 식별할 때 우선 여과 흐름의 주요 방향을 형성하는 우물의 바닥 구멍 구역이 인위적인 영향을 받는다는 점에 유의해야 합니다. 배수되지 않은 구역을 개발에 포함시키기 위해 적시에 이러한 방향을 변경할 수 있으므로 물 범람에 의한 물체의 적용 범위가 증가합니다. 이러한 작업을 수행할 때 하나의 기술과 다양한 기술의 복합체를 모두 사용할 수 있습니다.

시스템 기술을 적용하기 위한 중요한 조건 중 하나는 주입량과 회수량의 대략적인 균등성을 유지하는 것입니다. 기름 유입을 강화하는 모든 조치에는 주입정의 주입성을 높이는 조치가 수반되어야 합니다.

시스템 기술의 기본 원리는 다음과 같습니다.

1. 선택한 영역 내에서 주입 및 생산 우물의 바닥 구멍 영역을 동시에 처리하는 원리.
2. CCD 영역의 대량 처리 원리.
3. CCD 처리 주기성의 원리.
4. 이질적인 저장소를 연 우물의 바닥 구멍 영역의 단계적 처리 원리.
5. 이전에 지정된 프로그램에 따라 처리할 우물 선택으로 인해 저수지의 여과 흐름 방향을 변경하는 프로그램 가능성의 원리.
6. 특정 지질 및 물리적 조건에 대한 우물 처리의 적절성 원칙, 우물 구역 및 전체 영역에서 시스템의 저수지 및 여과 특성.

따라서 바닥공 구역 처리를 위한 우물 선택 문제는 가장 중요한 것 중 하나입니다.

러시아 연방 교육과학부
연방 주 예산 교육 부서
고등 전문 교육 기관
Votkinsk시의 "Udmurt State University"

시험
"정확한 생산성 관리 및
원유생산 본격화"

작성자: З-Вт-131000-42(k) 그룹의 학생
Lonshakov Pavel Sergeevich

확인자: 기술 과학 후보자, Borkhovich S.Yu 부교수.

보트킨스크 2016

바닥 구멍 영역 처리를 위한 후보 우물 선택.

우물의 생산성이 낮고 저수지의 자연 투과성이 낮고 천공 품질이 좋지 않은 주된 이유는 바닥 구멍 형성 영역의 투과성이 감소하기 때문입니다.
저수지의 바닥 근처 영역은 유정 주변의 저수지 영역으로, 우물 건설 및 후속 환경에 수반되는 다양한 프로세스의 가장 강한 영향을 받고 초기 평형 기계적 및 물리적 균형을 위반합니다. - 저장소의 화학적 상태.
드릴링 자체는 주변 암석의 내부 응력 분포에 변화를 가져옵니다. 드릴링 중 우물 생산성 감소는 용액 또는 그 여과액이 바닥 구멍 형성 영역으로 침투하여 발생합니다. 여액이 형성 식염수와 상호 작용하면 불용성 염이 형성 및 침전되어 점토 시멘트가 팽창하고 안정한 에멀젼이 막히며 우물의 상 투과성이 감소합니다. 특히 전하 폭발 에멀젼이 높은 정수압의 에너지에 의해 흡수되는 깊은 우물에서 저전력 천공기의 사용으로 인해 천공 품질이 저하될 수 있습니다.
바닥 구멍 형성 구역의 투과성 감소는 저장소 시스템의 열압 평형을 위반하고 오일에서 자유 가스, 파라핀 및 아스팔트 수지 물질을 방출하여 증기 공간을 막히게 하는 유정 작동 중에 발생합니다. 저수지.
우물의 다양한 수리 작업 중 작동 유체가 침투하여 바닥 구멍 형성 영역의 집중적 인 오염도 주목됩니다. 주입정의 주입성은 주입된 물에 포함된 유성 제품에 의해 공극 공간이 막혀서 주입성이 저하됩니다. 이러한 프로세스의 침투로 인해 액체 및 가스 여과의 저항이 증가하고 유속이 감소하며 우물 생산성을 높이고 유체 역학적 연결을 개선하기 위해 바닥 구멍 형성 영역의 인공 자극이 필요합니다. 형성.
오염된 바닥 구멍 영역이 있는 우물에서는 동일한 작동 조건을 유지하면서 이 필드의 인근 우물에 비해 더 낮은 유속을 유지하면서 유체 생산 감소가 관찰됩니다. 이러한 우물의 식별은 현장 데이터 또는 계산 결과를 기반으로 수행됩니다. 계산 방법은 다음과 같습니다. 우물 배수 영역의 반경을 추정하고 Dupuis 공식을 사용하여 유체 유량을 계산합니다. 계산된 유량이 실제 유량보다 상당히 높으면 바닥 구멍 구역이 오염되었다고 가정할 수 있습니다. 또한, 수력학적 연구 결과를 바탕으로 바닥공 구역의 저수조 특성 저하를 확인할 수 있습니다.
개발 대상에 영향을 미치는 하나 또는 다른 방법을 적용하는 효과는 저수지의 지질 학적 특성, 저수지 유체의 특성 및 개발 상태를 특징 짓는 매개 변수에 의해 결정됩니다. 현장의 평균 특성에 따른 BHT의 우물 선택이 항상 성공적인 것은 아닙니다. 특히 구조와 특성 모두에서 저수지의 층별 및 구역 이질성을 특징으로 하는 생산적인 탄산염 퇴적물의 경우에는 더욱 그렇습니다.
BHT 적용의 성공을 결정하는 주요 지질학적 기준은 다음과 같습니다.
ㅏ. 방수 조성물(예: ...

석유는 CDNG에서 생산되기 때문에 활동은 주로 생산 유정 작업과 관련됩니다. 바닥 구멍 압력 감소, 즉 더 높은 유속을 보장하기 위한 다운홀 장비의 레이아웃 변경으로 생산 우물의 운영 최적화.

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강의 1

주제: 관리 결정을 내리기 위한 우물의 유체 역학 연구 결과 해석.

소개

관리 방법이는 개발 시스템의 변경과 관련되지 않은 시설에 대한 모든 유형의 기술적 영향이며 현장 개발의 효율성을 향상시키는 데 목적이 있습니다.

계획 및 실제 개발 지표를 준수하려면 유전 및 가스전 개발 관리가 필요합니다. 개발 관리는 종종 "개발 관리"라고 합니다. 계획된 생산량을 실제 생산량에 더 가깝게 만들어야 합니다. 석유 및 가스 생산(CDNG) 및 저장소 압력 유지(RPM)를 위한 생산 작업장에는 2개의 주요 작업장이 있습니다. 석유는 CDNG에서 생산되기 때문에 활동은 주로 생산 유정 작업과 관련됩니다.

바닥 구멍 압력의 감소로 생산 우물의 운영 최적화, 즉 더 높은 유속을 제공하기 위해 다운홀 장비의 레이아웃을 변경합니다.
유정 생산성 관리 강화(유정의 산 처리, 수압 파쇄, 측선).

관리 방법의 분류

1) 유정 생산성 증가감소하다 바닥공압.

2) 유입량(주입성)을 강화하기 위한 우물의 저층부에 미치는 영향(생산성 관리) - 수압파쇄, 측선, 산처리 등

3) 고수위 우물의 폐쇄.

들어올리다 주입정의 바닥공 압력;
추가 생산 우물(비축기금 내)을 시추하거나 다른 지평에서 우물을 반환합니다.
사출 전면의 이송.
스폿 범람 사용.
절연 작업의 적용.
유입 또는 주입 프로파일의 정렬;
향상된 오일 회수를 위한 새로운 방법의 적용.

유정 운영 최적화 바닥공 압력 감소로 인한 생산성 증가.

운영을 최적화하기 위한 우물 선택 저수 절단, 높은 생산성 계수 및 바닥공 압력 감소 매장량.

유정 운영을 최적화할 때 바닥 공압 감소에 따른 생산량 증가를 평가할 필요가 있습니다.

최적화 이전이 해당 바닥공 압력에서 특정 유체 유량으로 작동하는 경우 바닥공 압력이 감소하면 생산성이 확실히 유지되고 생산 속도의 증가는 생산성 값에 의해 결정될 수 있다고 가정하는 것은 잘못된 것입니다. 베이스 케이스.

바닥공 압력을 낮출 때 변형, 가스 포화 성장 등과 같은 저류층(주로 유정 근처 구역)에서 발생하는 물리적 과정을 고려해야 합니다.

따라서 선형 Darcy 법칙과의 편차를 고려하여 유입 모델을 입증할 필요가 있으며, 그 매개변수는 우물의 유체 역학 연구(HPT) 중에 결정됩니다.

Mishchenko I.T. 좋은 석유 생산.
브라비체프, 브라비체바 팔리. 9장

유입에 대한 모든 분석 모델(특정 공식의 형태)에는 저장소를 특성화하는 매개변수와 시스템의 물리적 특성이 포함됩니다. 이러한 특성은 전체 배수량에 대해 평균적으로 결정됩니다: 배수량과 동등한 투과성, 피에조 및 수력 전도도. 따라서 장비 레이아웃 옵션으로 운영 방법을 정당화할 때 유입 공식을 사용하여 우물의 생산 능력을 평가할 수 있습니다.

이질적인 저수지의 개발을 관리할 때 등가 매개변수의 평가는 여과 흐름의 실제 모습을 반영하지 않습니다. 따라서 이질적인 배수량의 경우 유정시험 결과 해석은 유체역학모델링 소프트웨어 제품을 이용하여 재현할 때 수행한다.

균질 저수지(최적화)에서 우물의 생산 능력을 평가하는 데 사용되는 선형 유입 모델.

1. 바닥 구멍 압력이 감소한 우물의 생산 능력 평가(선형 표시선의 경우).

Darcy의 법칙에 따른 방사형 여과에는 Dupuis 공식이 있습니다.

(1)

여기서 유속과 축소 사이의 비례 계수를 유정 생산성 계수라고 합니다.

케이 초기 저수지 조건(초기 저수지 압력 및 저수지 물 포화도, S St.). 아르 자형 우물의 영향 반경까지(데이터가 없는 경우 우물 사이 거리의 절반).

2. 유정의 실제 생산성 지수를 추정할 필요가 있다. 이것은 일반적으로 저장소가 우물에 의해 여기될 때 기본 기술 프로세스가 발생하여(낮은 드로우다운에서도) 추가 여과 저항이 발생하기 때문입니다.

유정 근처 지역에서 발생하는 주요 기술 발생 과정:

지하 개보수 및 유정 개발 동안 킬링 유체 및 플러싱 유체의 침투;
웰 킬링 또는 플러싱 동안 금속의 기계적 불순물 및 부식 생성물의 침투;
드릴링 중 바닥 구멍의 암석 변형;

또한 대부분의 우물은 생산 지층의 개방 정도와 특성면에서 불완전하므로 유입은 우물의 전체 측면이 아닌 천공을 통해 발생합니다.

1차 기술 생성 과정 중에 추가적인 여과 저항이 발생하여 유속이 감소합니다. 때문에 이러한 저항은 매우 많은 요인에 따라 달라지므로 분석적으로 평가하는 것은 불가능합니다. 그들은 매개 변수를 도입하여 고려됩니다에스 , 피부 인자라고합니다.에스 정상 상태 선택의 연속적인 변화 방법에 의한 우물의 유체 역학 연구 결과에 따라 결정됩니다.

(2)

(3)

실제 생산성 계수가 충분히 높고 바닥 공압의 약간의 감소가 우물 생산량의 상당한 증가로 이어질 수 있다면 개발 관리 방법으로 바닥 공압을 낮추는 것이 정당화됩니다.

예를 들어 실제 생산성 계수가 15m인 경우 3 /(day·MPa)이면, 바닥공압은 5기압이라도 감소한다. 최대 7.5m까지 유속 증가 3 /일

기본 레이아웃에서 다운홀 장비의 모드 및 표준 크기를 변경하여 바닥공 압력을 줄일 수 있습니다. 이렇게 하려면 기본 작업 방법에 대한 레이아웃 옵션을 선택하는 방법을 알아야 합니다. 이것은 워크샵에서 다룰 작업 중 하나입니다.

실제 생산성 요소가 낮으면 이 관리 방법이 효과적이지 않습니다.

예를 들어 실제 생산성 계수가 2m인 경우 3 /(day·MPa), 그러면 바닥공압이 5atm 감소합니다. 유속이 1m만 증가합니다. 3 /일

이 경우 생산성 제어를 잘하는 두 번째 제어 방법을 사용할 필요가 있습니다.

1. 유정 생산성 제어 방법의 선택.

2. 기술기준 평가 - 생산율 증대 등

이 문제의 해결은 개발 프로세스의 유체 역학 모델링으로 수행됩니다.

예를 들어 사이드 트랙킹이 제어 방법으로 사용되는 경우 유체역학적 계산은 지정된 기술의 매개변수(수평 우물의 길이, 프로파일 등)를 정당화하는 것을 목표로 해야 합니다.

1 위치의 경우 우물의 바닥 구멍 영역 크기를 결정해야 합니다.

예를 들어, 우물의 바닥공 영역이 10m 이상인 경우 산 처리가 효과적이지 않을 수 있습니다. 이것은 진흙, 발달 유체, 모피를 흡수하는 탄산염 저장소에서 발생합니다. 불순물 등

3. 우물 근처에 형성된 소위 바닥 구멍 구역으로 인해 추가적인 여과 저항이 발생합니다. 바닥 구멍 영역에는 설계 매개변수가 있습니다. k CCD 및 R CCD(그림 2)

(4)

이 공식은 여과 흐름의 연속성을 기반으로 파생됩니다. 바닥 구멍 영역으로의 유입량은 바닥 구멍으로의 유입량과 같아야 합니다.

당연히 바닥공 영역의 표피 계수와 계산된 매개 변수 사이에는 관계가 있습니다.

(5)

실제로 우물의 바닥공 영역의 크기는 종종 무시되며 유량은 공식 (6)을 사용하여 계산됩니다.

(6)

이 경우 우물 바닥 구멍 영역의 투자율이 과대 평가됩니다. Urals-Volga 지역과 서부 시베리아의 많은 필드에 대한 유체 역학 연구 결과를 처리할 때 이 매개변수를 보다 적절하게 평가할 수 있는 적응 계수를 얻었습니다. 적응 계수, 즉 낙관적 예측과 비관적 예측이 있습니다.

유정 테스트에 따른 유정의 바닥공 영역의 매개변수를 추정하는 방법.

1. 우물의 실제 생산성 계수는 수학적 실험 이론(최소 제곱법)의 방법을 사용하여 결정됩니다.

2. 바닥공 영역 투과성의 과대평가된 값이 추정됩니다(양식 6).

3. 적응 계수를 사용하여 바닥 구멍 영역의 투과성을 지정합니다.

4. 우물 바닥 구멍 영역의 반경이 계산됩니다(형식 4).

5. 표면 계수와 웰의 감소된 반경이 계산됩니다.

예. 우물 생산성 계수의 값을 2m로 설정하십시오. 3 /(일 MPa). 계산에 필요한 초기 데이터는 다음과 같습니다. 원격 영역의 투과성(CCD 외부) - 100 10-15m2 ; 우물 공급 윤곽의 반경은 150m입니다. 우물 반경 0.1m; 벗겨진 생산 두께 10m; 액체의 체적 계수와 동적 점도는 각각 1과 5 · 10과 같습니다.-3Pa·s

생산성 계수에 따라 결정되는 저수조 투수율은 13.47 10-15m2 , CCD에 대해 지정된 값을 과소 평가할 필요성을 고려하여- k CCD 9.62부터 가능 10 -15 ~ 11.225  10 -15 . 공식 (4)에 의해 결정되는 바닥 구멍 영역의 반경은 14.83 ~ 37.97m입니다.

따라서 관리 방법으로 산처리보다는 곁길로 가는 방법을 제시할 수 있다.

다음 단계는 다변수 유체 역학 계산(세미나)을 수행하는 것입니다.

5. 낮은 우울증유정 매개변수와 표피 인자는 LINEAR 유입 모델의 매개변수입니다. 이러한 매개변수는 수학적 실험 이론의 방법(이 경우 최소 제곱법)에 의해 결정됩니다.

최소 제곱법은 다음과 같습니다.

1. 지질 및 지구 물리학 연구 및 현장 경험의 결과를 기반으로 연구된 매개변수의 다양한 일련의 값이 구축됩니다.

2. 기준 계산에프 연구된 매개변수의 각 값에 대해:

매개변수 값의 예상 개수인 경우미디엄 그러면 기준이 계산됩니다. m번.

원하는 매개변수는 기준의 가장 작은 계산 값에 해당합니다.에프.

유량의 추정값은 원하는 매개변수의 특정 값에 대한 유입 공식에서 얻을 수 있습니다. 그래서, . 이렇게 계산된 값을 바탕으로 F1.
계산된 유속 값은 소프트웨어 제품을 사용하여 배수 체적의 유체 역학 모델을 사용하여 얻을 수 있습니다. 이 경우 지정된 소프트웨어 제품을 사용하여 웰 테스트를 재현합니다.

현재 유정시험을 해석할 때 등가투과율(수압전도도, 압전도도)을 추정한다.

이는 유정 유속을 평가할 때 정당화됩니다.

개발을 관리하기 위해서는 등가 투수성에 대한 정보가 아니라 배수량의 이질성에 대한 정보가 필요합니다. 예를 들어, 계층화 된 투자율을 알고 있습니다. 따라서 유체역학 모델링을 위한 소프트웨어 제품이 사용됩니다.

배수량에 대해 평균화된 유입 방정식의 매개변수를 결정해야 하는 경우 경우에 따라 최소 제곱 기준을 원하는 매개변수로 미분하여 얻은 소위 정규 방정식 시스템이 구성됩니다.

적극적인 실험을 하자이(Xi), i =1,2…n . 선형 추세의 매개 변수를 결정하는 데 필요합니다. Y=A+BX 최소자승법으로.

방법 기준.

매개변수 A와 B는 다음 연립방정식을 풀어서 결정됩니다.

또는

6. 우물의 실제 생산성 평가.

일반적인 경우 선형 유입 방정식의 형식은 다음과 같습니다.

매개변수 C가 중요한 경우 초기 압력 구배(C 음수)가 있습니다.

따라서 테스트 결과가 잘 있으므로 선형 추세의 매개 변수를 결정해야 합니다. Y-Q, X-.

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러시아 연방 교육과학부

고등 전문 교육의 연방 주 예산 교육 기관

"튜멘 주립 석유 및 가스 대학"

Nizhnevartovsk 지점

부서 "석유 및 가스 사업"

시험

우물 생산 관리

학생 gr.EDNbs-11(1) D.S. 작성 활

확인: 교사 D.M. 사키포프

니즈네바르톱스크 2014

소개

1. 실리케이트-알칼리성 용액(SBR)을 사용하여 오일 회수를 향상시키는 방법

서지

소개

점진적 급수 동안의 영향에 의해 저류층의 덜 투과성인 부분의 적용 범위를 증가시키기 위한 객관적인 필요성은 저류층의 세척된 중간층 및 구역 및 생산 우물로의 흐름을 통한 오일 치환제의 여과를 제한하는 것입니다. 이것은 주입된 물의 에너지 재분배와 저 투과성 중간막의 영향으로 커버리지로 이어져야 합니다. 이 문제의 해결은 바닥 구멍 영역에서만 처리된 지층의 제한된 부피로 인해 생산 우물에서 기존의 물 격리 방법을 사용하는 것을 기반으로 할 수 없습니다. 저렴하고 사용 가능한 재료와 화학 물질을 사용하여 많은 양의 방수 덩어리를 외딴 지역으로 펌핑할 수 있는 방법이 필요합니다.

현재, 폴리머로 농축된 물의 주입, 거품, 변위제로 세척된 개별 고투과성 중간층의 투과성을 감소시키는 저장소에 시약을 주기적으로 주입하는 것과 같이 저장소 스위프 효율을 증가시키는 많은 방법이 잘 알려져 있습니다. , 실리케이트-알칼리성 용액(SAS), 고분자 분산 시스템(PDS) 및 저장소 조건에서 겔화되는 다양한 화학 물질 조성.

1. 실리케이트-알칼리성 용액(SBR)을 사용하여 향상된 오일 회수 방법.

오일 저장소의 알칼리 범람 방법은 알칼리와 저장소 오일 및 암석의 상호 작용을 기반으로 합니다. 알칼리가 오일과 접촉하면 유기산과 상호 작용하여 오일-알칼리 용액 계면에서 계면 장력을 감소시키고 물과의 암석 습윤성을 증가시키는 계면 활성제를 형성합니다. 알칼리 용액의 사용은 물에 의한 암석 젖음의 접촉각, 즉 다공성 매질의 친수화를 줄이는 가장 효과적인 방법 중 하나이며, 이는 물에 의한 오일 치환 효율의 증가로 이어집니다.

쌀. 1 오일을 대체하기 위한 화학적 방법의 사용

퇴적물 형성 조성물 중에서 규산염-알칼리성 조성물(SJS), 알칼리 중합체 용액(ASP), 암모니아수, 메틸셀룰로오스는 불용성 침전물의 형성과 함께 형성수와의 상호작용에 기초하여 현재 널리 퍼진 것으로 간주된다.

현장 침강은 알칼리 금속 규산염과 2가 금속염 및 수산화나트륨 또는 소다회와 다가 금속의 상호 작용이 필요합니다. 이 기술은 담수 슬러그에 의해 분리된 알칼리 금속 규산염 용액 슬러그와 2가 금속염 용액의 교대 주입에서 알칼리 규산염 범람의 사용을 기반으로 합니다. 알칼리 금속 규산염으로는 염화칼슘과 상호 작용할 때 겔 형성 침전물을 형성하는 나트륨 및 칼륨 오르토 규산염, 메타 규산염 및 오수화물을 사용할 수 있습니다. 동시에 용액 중 약 1% 농도의 이러한 규산염 용액은 pH 값이 13에 가깝습니다.

또 다른 기술은 알칼리 및 제2철 철의 슬러그 용액을 순차적으로 주입하는 것입니다. 다가 양이온의 염과 알칼리의 상호 작용의 결과로 림의 접촉시 다가 양이온의 수산화물의 부피가 크고 잘 녹지 않는 침전물이 형성됩니다. 그러나 알칼리 주입에 의한 저수지 조건에서의 침전 과정의 제어는 다소 어려운 작업입니다.

서부 시베리아의 들판에서 알칼리성 범람은 형성의 물리적 및 화학적 자극의 첫 번째 방법 중 하나였습니다. 영향을 미치는 방법은 1976년부터 사용되었습니다. 광범위한 현장 실험 과정에서 얻은 모든 결과는 주목할 만합니다. 여기에서 저장소에 저농도 알칼리 용액을 주입하는 두 가지 수정 사항이 테스트되었으며 이는 방법의 효율성이 낮음을 나타냅니다. 농축 알칼리 용액의 주입에 대한 첫 번째 현장 실험은 1985년 Trekhozernoye 현장에서 수행되었으며, 현장 공극 부피의 0.14% 크기를 가진 10% 알칼리 용액의 테두리가 두 개의 주입 우물에 주입되었습니다. . 4~5개월 내에 개별 생산 우물의 경우. 생산품의 물절감량이 감소하였다. 그래서 실험 초기에 절수율은 55~90%였다가 나중에는 40~50%로 줄었다. 그리고 1990년 말에야 절수량이 70-80%로 증가했습니다. 생산된 제품의 절수량의 이러한 급격한 감소는 저수지의 물이 씻겨진 구역의 막힘과 이전에 침수되지 않은 중간층의 활성화로 인한 두께의 영향으로 저수지의 적용 범위가 변경된 것으로 설명할 수 있습니다. 일반적으로 시행 기간 동안 시범 현장에서 58.8천 톤의 석유를 얻었으며, 특정 기술 효율은 주입된 시약 톤당 53.5톤이었습니다. Toluomskoye 필드에서도 유사한 결과가 얻어졌습니다. 저수지의 특성은 눈에 띄게 나빠지지만 더 큰 해부, 낮은 투과성 및 생산성입니다. 주입된 림의 부피는 지층의 기공 부피의 0.3%였으며, 실험 초기의 영역은 40~50%로 물을 주었고, 알칼리 용액 주입 후 물 컷은 20~30%로 감소했습니다. .

추가 석유 생산량은 35.8천 톤, 즉 사용된 시약 톤당 42.4톤에 달했습니다. 현장 실험에서 얻은 긍정적인 결과는 이 기술이 작은(최대 10m) 두께의 중투수성 및 저투수성 지층에 효과적이라는 것을 나타냅니다.

North Martym'inskaya 광상 및 Martymya-Teterevskaya 광상과 같이 15m 이상의 상당한 저수지 두께로 대표되는 물체에 대한 자극 방법의 필드 테스트는 적용 효율이 낮지 않았습니다.

1% 알칼리성 용액은 1978년부터 Perm 지역의 4개 유전(Shagirtsko-Gozhansky, Padunsky, Opalikinsky 및 Berezovsky)에서 널리 사용되었습니다. 상업적 구현은 1983년부터 13개의 주입 및 72개의 생산 우물이 있는 4개의 실험 현장에서 수행되었습니다. . 1991년 1월 1일 현재 전 지역 추가 석유생산량은 662.4천톤으로 석유회수 증가율은 5.6%에 달하였다. 첫 번째 구간에서 오일 회수 계수의 증가는 25.4%에 달했습니다. 그것은 지층의 1공극 부피의 크기를 가진 가장 큰 테두리를 가지고 있습니다. 오일회수액 알카리 주입

습윤성 변화에 대한 실험은 1% 알칼리 용액이 암석의 친수성을 증가시키고 석회석의 습윤성을 변화시키지 않는 반면 알칼리 소비와 퇴적물의 양은 물의 염도와 알칼리 농도가 증가함에 따라 증가한다는 것을 보여줍니다. 물의 광물화가 265g/l일 때 침전물의 최대량은 19g/l, 알칼리 소모량은 암석 1g당 2.5mg입니다. 알칼리 용액의 오일 치환 특성은 원심분리기를 사용하여 평가되었습니다. 용액을 순차적으로 주입하면 변위 효율이 2.5-4% 증가합니다.

규산염-알칼리성 용액을 사용하여 지층의 물 전도 채널의 투과성을 제어하는 기술이 몇 가지 수정 사항으로 도입되었습니다. 주요 수정에는 담수와 용액(수산화나트륨, 액체 유리, 폴리아크릴아미드의 혼합물)의 분리 테두리 주입이 포함됩니다. 림 주입은 1~3년 후, 주로 10~15년 동안 주기적으로 반복됩니다. 오일 치환제의 림은 다음 순서로 주입됩니다: 오일을 치환하기 위해 주입되는 폐 광물수; 담수의 경계를 나누는 것; 수산화나트륨 용액의 슬러그. 그러나 고려 중인 기술은 저수지 투과성을 조절하는 데 그 목적이 있을 뿐 선택적으로 물을 주는 저수지 구역을 효과적으로 차단할 수 없으며, 이는 슬러그를 대량으로 주입하는 경우에만 가능하다.

서지

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