Kaevude tootlikkuse juhtimise meetodid ja tehnoloogiad. Hästi tootlikkuse juhtimine

SISSEJUHATUS Peamised kõrge tootlikkusega naftamaardlad Venemaal on arendamise lõppjärgus, kõrge veekatkestuse ja madala naftatootmise tasemega. Praegust naftatootmist ei täienda geoloogiliste uuringute käigus varude suurenemine täielikult, äsja avastatud naftavarude kvaliteet langeb pidevalt. Sellega seoses on tootmiskaevude tootlikkuse säilitamise ja tõstmise probleem üha enam 10. 02. 2018 2

SISSEJUHATUS Intensiivsus - objekti efektiivsuse näitaja teatud aja jooksul. Seoses õlitootmisega on see kaevu voolukiirus. Kui intensiivistamise all mõeldakse tootlikkuse tõusu, siis naftatootmises on tegemist tootmisarenduse protsessiga, mis põhineb tehniliste ressursside ratsionaalsel kasutamisel ning teaduse ja tehnoloogia progressi saavutustel. See tähendab, et nafta kaevandamise intensiivistamine tootmiskaevust on selle tootlikkuse tõus tänu geoloogilistele ja tehnilistele meetmetele, tehniliste töövahendite täiustamisele, tehnoloogiliste töörežiimide optimeerimisele 10.02.2018 3

SISSEJUHATUS Naftapuuraukude tootlikkus on üks peamisi näitajaid, mis määrab naftatootmise efektiivsuse väljade arendamisel, eriti rasketes geoloogilistes ja füüsilistes tingimustes. Naftaväljade rasked geoloogilised ja füüsikalised tingimused on enamasti järgmised: produktiivsete formatsioonide madal läbilaskvus; reservuaari suurenenud savisisaldus; reservuaari purunenud-poorne struktuur; produktiivsete kihtide kõrge heterogeensus; kõrge vee lõikamine; reservuaarivedelike (õli) kõrge viskoossus; õli kõrge gaasiküllastus. 10. 02. 2018 4

SISSEJUHATUS Produktiivse kihistu filtreerimisomaduste halvenemine on seotud reservuaari absoluutse või suhtelise (faasi) läbilaskvuse vähenemisega. Absoluutse läbilaskvuse vähenemise põhjused: filtreerimiskanalite läbilaskevõime vähenemine reservuaari pooriruumi ummistumise ajal, reservuaaris toimuvad deformatsiooniprotsessid koos reservuaari rõhu langusega. Faasi läbilaskvuse vähendamine 10. 02. 2018 5

SISSEJUHATUS Kihistu filtratsiooniomaduste halvenemise üheks peamiseks põhjuseks on reservuaari rõhu ja rõhu langus tootmiskaevude põhjaaukude juures, lisaks on kaevude töö käigus vaja hinnata termodünaamiliste tingimuste mõju. ning nende tootlikkust mõjutavad geoloogilised ja füüsikalised tegurid. Tootmispuuraukude tootlikkuse jälgimine, hindamine ja prognoosimine on vajalik selle näitaja efektiivseks juhtimiseks naftaväljade arendamisel. 10. 02. 2018 6

I. TOOTMISreservuaaride GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID 1. 1. Naftareservuaar, reservuaar, maardla Tekkimis- ja rändeprotsessis maakera loodusliku veehoidla sooltes. Looduslik veehoidla on nafta, gaasi või vee reservuaar reservuaari kivimites, mis on kaetud halvasti läbilaskvate kivimitega. Veehoidla tippu, kuhu koguneb nafta ja gaas, nimetatakse lõksuks. Nafta (gaasi, vee) kollektor on kivim, millel on omavahel ühenduvad tühimikud pooride, pragude, koobaste jms kujul, mis on täidetud (küllastunud) õli, gaasi või veega ja on võimelised neid rõhulanguse tekkimisel vabastama. 10. 02. 2018 7

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Tööstuslikuks arendamiseks sobivat nafta (gaasi) olulist kuhjumist loodusliku veehoidla lõksus nimetatakse maardlaks. Maapinna ühe alaga ühendatud nafta- või gaasimaardlate kogum moodustab välja. Põhiosa naftaväljadest on piiratud settekivimitega, mida iseloomustab kihiline (kihiline) struktuur. Naftareservuaar võib hõivata osa ühe või mitme reservuaari mahust, milles gaas, õli ja vesi jaotatakse vastavalt nende tihedusele. 10. 02. 2018 8

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Õlireservuaari koosseisu kuuluvad süsivesinike maardla ja sellega piirnev veega küllastunud (veesurve) ala. Naftat sisaldavat maardlat koos lahustunud gaasiga nimetatakse õliks (joon. 1. 1). 10. 02. 2018 9

I. TOOTMISMOORMIDE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Gaasikorgiga õlimaardlat nimetatakse gaasiõliks (joon. 1. 2). Kui gaasikork on suur (gaasikorgiga reservuaari osa maht ületab õliga küllastunud reservuaari mahu), on väli 10. 02. 2018 10

I. TOOTMISKORRALDUSTE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Kihistu õliga küllastunud osa nimetatakse antud juhul õliääriseks (joon. 1. 3). Pinda, mida mööda gaasikork ja õli piirnevad reservuaari tingimustes, nimetatakse gaasi-õli kontaktiks (GOC), nafta ja vee piiritlemise pinda nimetatakse vesi-õli kontaktiks (WOC). WOC (GOC) pinna ja produktiivse moodustise ülaosa lõikejoon on välimine kontuur, kihistu põhjaga - õli (gaasi) sisalduse sisemine kontuur. 10. 02. 2018 11

I. TOOTMISMOORMIDE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Maardlat nimetatakse täisreservuaariks, kui süsivesinikud hõivavad pooriruumi kogu tootmiskihi paksuse ulatuses (vt joonis 2). Mittetäielikus reservuaaris ei täida süsivesinikud reservuaari kogu selle paksuselt (vt joonis 1. 3). v. Äärepoolse (kontuur)veega maardlates piirneb õli ja vesi reservuaari tiibadel (vt joonis 1. 3), põhjaveega maardlates - kogu maardla ala ulatuses (vt joonis 1. 1). ja 1. 2). Naftamaardlad piirduvad peamiselt kolme tüüpi reservuaaridega – poorsed (granuleeritud), purunenud ja segastruktuuriga. 10. 02. 2018 12

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSID NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Poorreservuaarid koosnevad Ø liiva-mudasetest terrigeensetest kivimitest, kivimid Ø, mille pooridevaheline ruum koosneb õõnsustest. Samasugune pooriruumi struktuur on tüüpiline lubjakividele ja dolomiitidele 10. 02. 2018 13

I. TOOTMISKORRALDUSTE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Puhtalt pragunenud reservuaarides (peamiselt karbonaat) moodustab pooriruum murdude süsteemiga. Purudevahelised reservuaariosad on tihedad, madala läbilaskvusega, murdumata kivimiplokid, mille pooriruum ei osale filtreerimisprotsessides. Praktikas on enam levinud segatüüpi murdunud veehoidlad, mille pooritüüpi maht hõlmab nii murdesüsteeme kui ka plokkide pooriruumi, aga ka koopaid ja karstiõõnsusi. 10. 02. 2018 14

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISE JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Enamasti on karbonaatsed moodustised oma tüübilt purunenud-poorsed reservuaarid. Põhiosa neis olevast õlist sisaldub plokkide poorides, vedelik kandub mööda pragusid. Settekivimid on peamised nafta ja gaasi reservuaarid. Umbes 60% maailma naftavarudest on piiratud terrigeensete, 39% - karbonaadimaardlate, 1% - ilmastikutingimustega moonde- ja tardkivimitega. Setete tekketingimuste mitmekesisuse tõttu võivad produktiivsete kihistute geoloogilised ja füüsikalised omadused 10.02.2018 erinevate põldude seisuga väga varieeruda 15

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISE JA FÜÜSIKALISE OMADUSTE NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID nimetatakse filtreerimismahtuvuslikeks omadusteks. Naftahoidla kivimite filtreerimis- ja reservuaariomadusi iseloomustavad järgmised põhinäitajad: poorsus, läbilaskvus, kapillaaride omadused, eripind, purunemine.

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISE JA FÜÜSIKALISE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Kivimi võimsusomadused määratakse selle poorsuse järgi. Poorsust iseloomustab tühimike (poorid, praod, koopad) olemasolu kivimis, mis on vedelike (vesi, õli) ja gaaside reservuaariks. Seal on üldine, avatud ja efektiivne poorsus. 10. 02. 2018 17

I. TOOTMISKORRALDUSTE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSID NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Summaarse (absoluutse, summaarse) poorsuse määrab kõigi tühimike olemasolu kivimis. Üldpoorsuse koefitsient võrdub kõigi tühimike ruumala ja kivimi nähtava ruumala suhtega. Avatud poorsust (küllastuspoorsust) iseloomustab omavahel suhtlevate (avatud) tühimike maht, millesse vedelik või gaas võib tungida. Efektiivne poorsus määratakse selle osaga avatud pooride (tühmikute) mahust, mis osaleb filtreerimises (avatud pooride maht miinus neis sisalduva seotud vee maht). 10. 02. 2018 18

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISE JA FÜÜSIKALISE OMADUSTE NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Kivimite filtreerimisomadused iseloomustavad nende läbilaskvust - võimet rõhulanguse tekitamisel vedelikke või gaase endast läbi lasta. Vedelike või gaaside liikumist poorses keskkonnas nimetatakse filtreerimiseks. Vastavalt põiksuuruse suurusele jagunevad poorikanalid (filtreerimiskanalid): superkapillaarid - läbimõõduga üle 0,5 mm; kapillaar - 0,5 kuni 0,0002 mm; subkapillaar - vähem kui 0,0002 mm. 10. 02. 2018 19

I. TOOTMISMOORMIDE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSID NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Superkapillaarkanalites liigub vedelik gravitatsiooni mõjul vabalt; kapillaarkanalites on vedeliku liikumine raskendatud (vajalik on ületada kapillaarjõudude mõju), gaas liigub üsna kergesti; subkapillaarkanalites ei liigu vedelik välja arendamise käigus tekkivate rõhutilkade all. Õli töö ajal 10. 02. 2018 20

I. TOOTMISKORRALDUSTE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Õli kandvate kivimite läbilaskvuse iseloomustamiseks eristatakse absoluutne, faasiline (efektiivne) ja suhteline läbitavus. 10.02.2018 21

I. TOOTMISKOHASTE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Absoluutne läbilaskvus on poorse keskkonna läbilaskvus, kui selles liigub ainult üks faas (gaas või homogeenne vedelik) muude faaside puudumisel. Efektiivne (faasi) läbilaskvus on kivimi läbilaskvus ühe vedeliku või gaasi jaoks, kui pooriruumis on korraga kaks või enam faasi. Poorse keskkonna suhteline läbilaskvus on määratletud faasi suhtena 10. 02. 2018 22

I. TOOTMISMOORMIDE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Läbilaskvate kivimite hulka kuuluvad Ø liivad, Ø liivakivid, Ø lubjakivid. Mitteläbilaskvatele või halvasti läbilaskvatele - Ø savi, Ø kiltkivid, Ø savitsementatsiooniga liivakivid jne. Kivimite üheks oluliseks omaduseks on nende purunemine, mida iseloomustavad Ø tihedus, Ø puistetihedus ja Ø pragude avanemine. 10. 02. 2018 23

I. TOOTMISALADE GEOLOOGILISTE JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Tihedus on nende tasandite normaalmurdude arvu Δn suhe selle normaalpikkusesse Δl:n. (1) Mahutihedus δt iseloomustab pragude tihedust moodustumise mis tahes punktis: δt = ΔS/ΔVf, (2) kus ΔS on pool kõigi pragude pindalast kivimi elementaarmahus ΔVf, m– 1. Pragude maht kivimi elementaarmahus ΔVt = ΔS ∙ bt, (3) 10. 02. 2018 24

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Murdepoorsuse koefitsient mt Murdemahu ja kivimimahu suhe. Võttes arvesse valemeid (2) ja (3), mt = bt ∙ δt. (4) Mõranenud kivimi läbilaskvus (välja arvatud murdunud plokkide läbilaskvus), µm 2, kui praod on filtratsioonipinnaga risti, kt = 85 000 ∙ 2∙ bt ∙ mt, (5) kus bt on pragude avanemine, mm; mf on murde poorsus, ühiku osad. 10.02.2018 25

I. TOOTMISKORRALDUSTE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID 1. 3. Veehoidla heterogeensus Geoloogiline veehoidla heterogeensus on kivimite litoloogiliste ja füüsikaliste pindalaomaduste ja läbilõike varieeruvus. Süsivesiniku maardlad on peamiselt mitmekihilised, üks tootmisüksus sisaldab mitut kihti ja vahekihti, mis on pindala järgi korrelatsioonis, seetõttu uuritakse geoloogilist heterogeensust nii lõigul kui ka piirkonnas. Selline lähenemine võimaldab Ø iseloomustada parameetrite väärtuste varieeruvust mahu järgi, mis mõjutavad nafta- ja gaasivarude jaotumist aluspinnases ning nende 10. 02. 2018 26

I. TOOTMISreservuaaride GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Olenevalt uuringu eesmärkidest ja eesmärkidest, valdkonna uurimise staadiumist, kasutatakse geoloogilise reservuaari heterogeensuse määramisel laialdaselt erinevaid meetodeid. mida teatud konventsionaalsusega saab ühendada kolme rühma: a) geoloogiline ja geofüüsikaline, b) laboratoorne ja eksperimentaalne, c) väli- ja hüdrodünaamiline. 10. 02. 2018 27

I. TOOTMISFORMAATIDE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSID NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID puurkaevude geofüüsikaliste väliuuringute tõlgendamine. Nende meetodite abil uuritakse üksikasjalikult maardla lõigu, maardla lõigu jaotust, kaevude lõikude korrelatsiooni, arvestades litoloogilisi ja petrograafilisi tunnuseid, sama võttes arvesse paleontoloogilisi 10 02. 2018 28

I. TOOTMISreservuaaride GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Geoloogiliste ja geofüüsikaliste meetodite lõpptulemuseks on geoloogilised profiilid ja litoloogilised kaardid, mis näitavad tootmisala ja kihtide lõike ja struktuuri tunnuseid. kihtide üksikute parameetrite vahelised seosed. 10. 02. 2018 29

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Kivimite füüsikalistest omadustest saab üksikasjalik ettekujutus südamikku laboratoorsete meetoditega uurides. Laboratoorsetes uuringutes määratakse poorsus, läbilaskvus, granulomeetriline koostis, karbonaadisisaldus, vee küllastus. Kuid enne reservuaari parameetrite väärtuste levitamist kogu maardla mahule või selle mõnele osale on vaja uuritud südamikuproovid hoolikalt siduda, et valida tootmissektsioonis 10.02.2018 30

I. TOOTMISKORRALDUSTE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Põldhüdrodünaamilised meetodid on meetodid, mis võimaldavad saada kihistu hüdrodünaamilisi omadusi iseloomustavaid andmeid. Hüdrodünaamilised uuringud on suunatud reservuaari reservuaari omaduste, reservuaari hüdrodünaamiliste omaduste ja reservuaari küllastava vedeliku füüsikaliste omaduste uurimisele. Hüdrodünaamilised uuringud määravad hüdrojuhtivuse, piesojuhtivuse, läbilaskvuse koefitsiendid, 10. 02. 2018 31

I. TOOTMISKORRALDUSTE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Need meetodid võimaldavad hinnata ka kihistu ühtluse astet, tuvastada litoloogilisi ekraane, määrata seoseid kihistute ja piki kaevude vahel. ja hinnake kivimite küllastumist õliga. Veehoidlate heterogeensust saab hinnata maardlate geoloogilise struktuuri tunnuseid iseloomustavate näitajate abil. 10. 02. 2018 32

, I. TOOTMISKORRALDUSTE GEOLOOGILISE JA FÜÜSIKALISE OMADUSTE NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Kihtide heterogeensust saab hinnata maardlate geoloogilise ehituse tunnuseid iseloomustavate näitajate abil. Need näitajad hõlmavad ennekõike dissektsiooni ja liivasisalduse koefitsiente. Jaotuskoefitsient Кр määratakse reservuaari kui terviku jaoks ja see arvutatakse, jagades kõigi kaevude liiva vahekihtide summa reservuaari tunginud kaevude koguarvuga: reservuaari tunginud kaevude arv (6), kus n 1, n 2, . . . , nm on reservuaarikihtide arv igas süvendis; N on reservuaari tunginud kaevude koguarv. 10. 02. 2018 33

I. TOOTMISKAEVITE GEOLOOGILISTE JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Neto-bruto suhe Kp on efektiivse paksuse heff ja kogukihi paksuse htot suhe, mis on jälgitud antud kaevu lõikes: kaev 7) Veehoidla kui terviku puhul on neto-bruto suhe võrdne kõigi kaevude efektiivse kogupaksuse ja nende kaevude kogukihi paksuse suhtega. Perm Kama piirkonna naftamaardlate puhul varieeruvad jaotuskoefitsiendid ja neto-bruto suhe vastavalt 1,38–14,8 ja 0,18–0,87. (Praktikas õppige neid 10. 02. 2018 34

I. TOOTMISKORRALDUSTE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSID NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID 1. 4. Moodustise vedelike koostis ja omadused Tootmiskihistusi küllastavad kihistu vedelikud on nafta, gaas ja vesi. Nafta on orgaaniliste ühendite, peamiselt süsivesinike ja nende derivaatide keeruline segu. Erinevatest põldudest ja isegi sama välja erinevatest kihtidest pärit õlide füüsikalised ja keemilised omadused on väga mitmekesised. Konsistentsi järgi eristatakse õlisid Ø kergesti liikuvad, Ø kõrge viskoossusega (peaaegu mitte vedelad) või normaaltingimustes tahkuvad. Õlide värvus varieerub rohekaspruunist mustani. 10. 02. 2018 35

I. TOOTMISKORRALDUSTE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Õli on elementaar-, fraktsiooni-, rühmakoostised. Elementide koostis. Õli koostise peamised elemendid on süsinik ja vesinik. Keskmiselt sisaldab õli 86% süsinikku ja 13% vesinikku. Muud elemendid (hapnik, lämmastik, väävel jne) õlis on ebaolulised. Need võivad aga oluliselt mõjutada füüsikalis-keemilisi 10. 02. 2018 36

I. TOOTMISKOHASTE GEOLOOGILISE JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Grupi koosseis. Õli rühmakoostise all mõistetakse selles sisalduvate üksikute süsivesinike rühmade kvantitatiivset suhet. 1. Parafiinsed süsivesinikud (alkaanid) on küllastunud (küllastunud) süsivesinikud üldvalemiga Cn. H2n+2. Õlisisaldus on 30–70%. On normaalalkaanid (n-alkaanid) ja isostruktuuriga alkaanid (isoalkaanid). Õli sisaldab gaasilisi alkaane С 2–С 4 (lahustunud gaasi kujul), vedelaid alkaane С 5–С 16 (põhiosa vedelatest õlifraktsioonidest), tahkeid alkaane С 17–С 53, mis sisalduvad 10.02.2018 37

I. TOOTMISKOHASTE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSID NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID 2. Nafteensed süsivesinikud (tsükloalkaanid) on küllastunud alitsüklilised süsivesinikud üldvalemiga Cn. H2n, Cn. H2n–2 (bitsükliline) või Cn. H2n-4 (tritsükliline). Õli sisaldab peamiselt viie- ja kuueliikmelisi nafteene. Õlisisaldus on 25–75%. Nafteenide sisaldus suureneb õli molekulmassi suurenedes. 3. Aromaatsed süsivesinikud on ühendid, mille molekulid sisaldavad tsüklilisi polükonjugeeritud süsteeme. Nende hulka kuuluvad benseen ja selle homoloogid, tolueen, fenantreen jne. Õli sisaldus on 10–15%. 10. 02. 2018 38

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISE JA FÜÜSIKALISE OMADUSTE NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID , väävel, metallid. Nende hulka kuuluvad: vaigud, asfalteenid, merkaptaanid, sulfiidid, disulfiidid, tiofeenid, porfüriinid, fenoolid, nafteenhapped. Valdav enamus heteroaatomilistest ühenditest sisaldub kõrgeima molekulmassiga fraktsioonides 10. 02. 2018 39

I. TOOTMISKOHASTE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Õli fraktsiooniline koostis peegeldab erinevates temperatuurivahemikes ära keevate ühendite sisaldust. Õlid keevad ära väga laias temperatuurivahemikus – 28–550 °C ja üle selle. Kuumutamisel 40–180 °С keeb lennukibensiin ära; 40–205 °С - mootoribensiin; 200–300 °С – petrooleum; 270–350 °С - tööstusbensiin. Kõrgematel temperatuuridel keevad õlifraktsioonid ära. Kuni 350 °C keevate kergete fraktsioonide sisalduse järgi jaotatakse õlid T 1 tüüpi õlideks (üle 45%), 10.02.2018 40

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISE JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Mahutiõli tihedus oleneb selle koostisest, rõhust, temperatuurist ja selles lahustunud gaasi hulgast (joonis 1. 4). 10. 02. 2018 41

I. TOOTMISKORRALDUSTE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Mida madalam on õli tihedus, seda suurem on kergete fraktsioonide saagis. Mitte kõik gaasid ei mõjuta õlis lahustatuna selle tihedust samaväärselt. Rõhu tõusuga väheneb süsivesinikgaasidega küllastamisel õli tihedus oluliselt.Süsinikdioksiid ja süsivesinikgaasid lahustuvad õlis kõige paremini, lämmastik aga nõrgemini. Rõhu alandamisel eraldub õlist esmalt lämmastik, seejärel süsivesinikgaasid (kõigepealt kuivad, seejärel rasvhapped) ja süsihappegaas. 10.02.2018 42

I. TOOTMISKORRALDUSTE GEOLOOGILISE JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Rõhku, mille juures hakkab naftast gaas eralduma, nimetatakse küllastusrõhuks (Psat). Küllastusrõhk sõltub maardlas oleva õli ja lahustunud gaasi mahtude suhtest, nende koostisest ja reservuaari temperatuurist. Looduslikes tingimustes võib küllastusrõhk olla võrdne reservuaari rõhuga või sellest väiksem: esimesel juhul on õli gaasiga täielikult küllastunud, teisel juhul on see gaasiga alaküllastunud. Küllastusrõhu ja reservuaari rõhu erinevus 10. veebruaril 2018 võib varieeruda kümnendikest kuni kümnenditeni 43

I. TOOTMISALADE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Mahuti erinevatest osadest võetud õliproove võib iseloomustada erineva küllastusrõhuga. See on tingitud nafta ja gaasi omaduste muutumisest piirkonnas, mis mõjutab naftast vabaneva gaasi olemust kivimi omadustest, kivimi omadustest koos seotud koguse ja omaduste mõjuga. vesi ja muud tegurid. vesi Reservuaariõlis lahustunud lämmastik suurendab küllastusrõhku. 10. 02. 2018 44

I. TOOTMISMOORMIDE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID 10. 02. 2018 45

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISE JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Viskoossus - vedeliku või gaasi võime seista vastu mõne ainekihi liikumisele teiste suhtes. Dünaamiline viskoossus määratakse Newtoni seadusega: (8) kus A on liikuvate vedeliku (gaasi) kihtide kokkupuutepind, m 2; F on jõud, mis on vajalik kihtide H vahelise kiiruste erinevuse dv säilitamiseks; dy on vedeliku (gaasi) liikuvate kihtide vaheline kaugus, m; - dünaamilise viskoossuse koefitsient (koefitsient 10.02.2018 46

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISE JA FÜÜSIKALISE OMADUSTE NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Mahutiõli viskoossus erineb alati oluliselt eraldunud õli viskoossusest, mis tuleneb suurest lahustunud gaasi kogusest (kõrgest rõhust ja temperatuurist. 1. 5, 1. 6) . Nafta viskoossus eri väljade reservuaaritingimustes varieerub sadadest m Pa∙s kuni kümnendiku m Pa∙s. Mahuti tingimustes võib õli viskoossus olla kümme korda väiksem eraldatud õli viskoossusest. 10. 02. 2018 47

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVIDE TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Lisaks dünaamilisele viskoossusele kasutatakse arvutustes ka kinemaatilist viskoossust - vedeliku omadust seista vastu vedeliku suhtelisele liikumisele koos vedeliku ühe osaga. (9) gravitatsiooni arvessevõtmine: kus on kinemaatilise viskoossuse koefitsient, m 2/s; - õli tihedus, kg/m 3. 10. 02. 2018 48

I. TOOTMISALADE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Õlil, nagu kõigil vedelikel, on elastsus, s.o võime välisrõhu mõjul oma mahtu muuta. Mahu vähenemist iseloomustab kokkusurutavuskoefitsient (või mahuelastsus): (10) kus V on õli poolt rõhul P, m 3 hõivatud ruumala; V on õli mahu muutus rõhu muutumisel väärtusega P, m 3. Kokkusurutavuse koefitsient sõltub: rõhust, temperatuurist, õli koostisest, lahustunud gaasi kogusest. Õlidel, mis ei sisalda lahustunud gaasi, on suhteliselt madal kokkusurutavustegur 0,4 - 0,7 GPa-1 ning olulise lahustunud gaasi sisaldusega kergetel õlidel on suurenenud kokkusurutavustegur (kuni 14 GPa-1). 10.02.2018 49

I. TOOTMISALADE GEOLOOGILISE JA FÜÜSIKALISE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID reservuaari tingimustes ja pärast gaasi eraldamist pinnal: pind (11) kus V reservuaar on nafta maht reservuaari tingimustes, m3; Vdeg - õli maht atmosfäärirõhul ja temperatuuril 20 ° C pärast degaseerimist, m 3. Mahuteguri abil saab määrata õli U kokkutõmbumise, st moodustumise õli mahu vähenemise selle ekstraheerimisel. pinnale, tavaliselt tähistatakse tähega U (12) 10. 02. 2018 50

I. TOOTMISKOHASTE GEOLOOGILISTE JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Naftagaasid koosnevad gaasiliste süsivesinike segust, mis kuuluvad valdavalt parafiinide seeriasse (metaan, heligeenid, propaan, etaan, butaan, propaan). , vesiniksulfiid. Lämmastiku, vesiniksulfiidi, süsinikdioksiidi sisaldus võib ulatuda mitmekümne protsendini. Süsivesinikgaasid on olenevalt koostisest, rõhust, temperatuurist maardlas erinevates agregaatides: Ø gaasilised, Ø vedelad, Ø gaasi-vedeliku segudena. 10. 02. 2018 51

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISE JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Kui naftamaardlas puudub gaasikork, tähendab see, et kogu gaas on õlis lahustunud. Kuna rõhk ala arendamise käigus väheneb, eraldub see gaas (seotud naftagaas) naftast. Gaasisegu tihedus: (13) kus on molaarmahuosa; tihedus - i-s komponent, kg / m 3; Gaasi suhteline tihedus õhus (14) Tavatingimustes õhk 1, 293 kg/m 3; standardtingimustele õhk 1, 205 kg/m 3. 10. 02. 2018 52

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISE JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Ideaalseid gaasisegusid iseloomustab osarõhkude ja osamahtude liitelisus. Ideaalsete gaaside korral on segu rõhk võrdne komponentide osarõhkude summaga (Daltoni seadus (16)): kus Р on gaasisegu rõhk, Pa; pi on segu i-nda komponendi osarõhk, Pa; 10. 02. 2018 53

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSTE NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID antud juhul (17) Gaasisegu komponentide osamahtude liitevõimet väljendab Amagi seadus: (18) Kus Amag või – (19) gaasisegu, m 3; Vi on i-nda komponendi maht segus, s. Gaasi rõhu, temperatuuri ja ruumala vahelist analüütilist seost nimetatakse olekuvõrrandiks Ideaalse gaasi olekut standardtingimustes iseloomustab Mendelejevi võrrand. Clapeyron PV = GRT kus P on absoluutne rõhk, Pa; V - maht, m ​​3; G on aine kogus, mol; R - 02.10.2018 universaalne gaasikonstant, Pa∙m 3 / mol∙deg; (20) 54

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Ideaalse gaasi jaoks (21) Reaalgaasid ei allu ideaalse gaasi seadustele ning kokkusurutavustegur z iseloomustab gaasi tegelikku kõrvalekaldeastet. Mendelejevi-Clapeyroni seadus. Hälve on seotud gaasimolekulide interaktsiooniga, millel on teatud maht. Praktilistes arvutustes saab z 1 võtta atmosfäärirõhul. Rõhu ja temperatuuri tõustes erineb ülikokkusurutavuse koefitsiendi väärtus järjest enam 1-st. Z väärtus sõltub gaasi koostisest, rõhust, temperatuurist 10. veebruaril 2018 (nende kriitilised ja vähendatud väärtused) ning seda saab määrata 55

I. TOOTMISKOHASTE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Kriitiline rõhk on aine (või ainete segu) rõhk selle kriitilises olekus. Kriitilisest rõhust madalamal rõhul võib süsteem laguneda kaheks tasakaalufaasiks - vedelikuks ja auruks. Kriitilise rõhu korral kaob füüsikaline erinevus vedeliku ja auru vahel, aine läheb ühefaasilisse olekusse. Seetõttu võib kriitilist rõhku määratleda kui küllastunud auru piiravat (kõrgeimat) rõhku vedela faasi ja auru kooseksisteerimise tingimustes. Kriitiline temperatuur on aine temperatuur selle kriitilises olekus. Üksikute ainete puhul on kriitiline temperatuur defineeritud kui temperatuur, mille juures ilmnevad vedeliku ja auru füüsikaliste omaduste erinevused, 10.02.2018 56

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Kriitilistel temperatuuridel muutuvad küllastunud auru ja vedeliku tihedused samaks, piir nende vahel kaob ja aurustumissoojus muutub kokkusurutavuseks. Koefitsiendiga võib leida gaasi mahu reservuaari tingimustes: (22) kus tähistused indeksiga "pl" viitavad reservuaari tingimustele ja indeksiga "0" - standardsele (pind). 10. 02. 2018 57

I. TOOTMISALADE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Gaasi mahutegurit kasutatakse standardtingimustes gaasi mahu ümberarvestamisel reservuaaritingimusteks ja vastupidi (näiteks varude arvutamisel): (23) ) Gaasi dünaamiline viskoossus sõltub keskmisest pikkusest ja molekulide keskmisest kiirusest: (24) Maagaasi dünaamiline viskoossus standardtingimustes on väike ja ei ületa 0,01 - 0,02 m Pa∙s. See suureneb temperatuuri tõustes (temperatuuri tõustes suureneb keskmine kiirus ja molekulide teekonna pikkus), kuid rõhul üle 3 MPa hakkab viskoossus temperatuuri tõustes vähenema. 58

I. TOOTMISKOHASTE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Gaasi viskoossus rõhust praktiliselt ei sõltu (molekulide liikumiskiiruse ja tee pikkuse vähenemine rõhu tõusuga on komp. tiheduses). Gaaside lahustuvus õlis ja vees. Kogusest Gaaside lahustuvus õlis ja vees. Kõik selle olulisemad omadused sõltuvad reservuaariõlis lahustunud gaasist: viskoossus, kokkusurutavus, soojuspaisumine, tihedus jne. Naftagaasi komponentide jaotus vedela ja gaasilise faasi vahel on määratud lahustumisprotsesside seadustega. 10. 02. 2018 59

I. TOOTMISALADE GEOLOOGILISTE JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Ideaalse gaasi lahustumisprotsessi madalal rõhul ja temperatuuril kirjeldab Henry seadus (25), kus VG on vedeliku maht, lahusti m 3; - gaasi lahustuvuse koefitsient, Pa-1; VЖ - antud temperatuuril lahustunud gaasi kogus, m 3; P on gaasi rõhk vedeliku pinna kohal, Pa. Gaaside lahustuvuse koefitsient näitab, kui palju gaasi lahustub vedeliku mahuühikus antud rõhul: (26) 10.02.2018 60

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISE JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Lahustuvustegur sõltub gaasi ja vedeliku iseloomust, rõhust, temperatuurist. Vee ja süsivesinike olemus on erinev, mistõttu naftagaasi süsivesinikkomponent lahustub vees vähem kui õlis. Naftagaasi mittesüsivesinike ühendid (CO, CO 2, H 2 S, N 2) lahustuvad vees paremini. Näiteks Cenomaania horisondi kihistu vesi on tugevalt karboniseerunud (kuni 5 m 3 CO 2 1 tonni vee kohta). Rõhu tõustes gaasi lahustuvus suureneb, temperatuuri tõustes aga väheneb. Gaasi lahustuvus oleneb ka vee mineralisatsiooniastmest. 10. 02. 2018 61

I. TOOTMISreservuaaride GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Gaasi liikumisel läbi reservuaari täheldatakse nn drosselefekti - gaasi voolurõhu langust, kui see liigub läbi kanalikontsentrite. Samal ajal täheldatakse ka temperatuuri muutust. Temperatuurimuutuse intensiivsust T rõhu muutusega P iseloomustab Joule-Thomsoni võrrand: (27) kus t on Joule-Thomsoni koefitsient (sõltub gaasi olemusest, rõhust, temperatuurist), K/Pa. 10. 02. 2018 62

I. TOOTMISreservuaaride GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Veehoidla vee koostis on mitmekesine ja sõltub kasutatava naftareservuaari iseloomust, nafta ja gaasi füüsikalistest ja keemilistest omadustest. Moodustusvees on alati lahustunud teatud kogus sooli, peamiselt kloriidid (kuni 80-90%) kogu soolasisaldusest. Kivivee liigid: põhi (maardla all oleva reservuaari poore täitev vesi); marginaalne (vesi täidab reservuaari ümber olevad poorid); vahepealne (kihtide vahel); jääk (vesi reservuaari õliga või gaasiga küllastunud osas, mis jääb reservuaari tekkest üle). 10.02.2018 63

I. TOOTMISKORRALDUSTE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Tihti on kihistu vesi õli kihist välja tõrjuvaks aineks ning selle omadused mõjutavad väljatõrjutava nafta kogust. Moodustise vedelike peamised füüsikalised omadused on tihedus ja viskoossus. Filtreeritud vedeliku viskoossus mõjutab otseselt kaevu tootlikkust. 10. 02. 2018 64

I. TOOTMISALADE GEOLOOGILISE JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Naftapuuraukude tootmisel vee ilmumine võib viia vee-õli emulsioonide tekkeni. Õlis sisalduvad veekuulikesed stabiliseeritakse kiiresti selles sisalduvate pindaktiivsete ühendite ja mehaaniliste lisandite (saviosakesed, liiv, terase korrosiooniproduktid, raudsulfiid) toimel ning seejärel hajutatakse need täiendavalt laiali. Saadud vesi-õli emulsioone iseloomustab kõrge viskoossus. Kõige stabiilsemad emulsioonid tekivad siis, kui toote vesilõikus on 35-75%. Nafta üleujutus teatud tingimustel võib põhjustada intensiivsemat asfalteeni-vaigu-parafiini ladestumist (ARPD). 10. 02. 2018 65

I. TOOTMISALADE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID 1. 5. Termodünaamilised tingimused Kõigis süsivesinike maardlates on suurem või väiksem varu erinevat tüüpi energiat, mida saab kasutada nafta ja gaasi põhja viimiseks. kaevude kohta. Maardlate potentsiaal sõltub oluliselt algse tekkesurve väärtusest ja selle muutumise dünaamikast maardla kujunemise käigus. Algne (staatiline) reservuaari rõhk Рpl. esialgne - see on rõhk reservuaaris looduslikes tingimustes, st enne vedelike või gaasi eraldamist sellest. Mahuti algrõhu väärtuse maardlas ja väljaspool seda Ø määravad loodusliku veepõhise süsteemi omadused, millega maardla piirdub, ja Ø maardla asukoht selles süsteemis. 10. 02. 2018 66

I. TOOTMISMOORMIDE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Looduslikud veesurvesüsteemid jagunevad infiltratsiooni- ja eraldussüsteemideks, mis erinevad tekketingimuste, filtratsiooniprotsesside Ø tunnuste ja Ø rõhu väärtuste poolest. Seda tüüpi vesiajamiga süsteemidega seotud süsivesiniku ladestutel võib produktiivsete kihistute samal sügavusel olla erinevad algsurve väärtused. Sõltuvalt reservuaaride esinemissügavusel tekkiva algrõhu vastavusastmest eristatakse kahte süsivesiniku maardlate rühma: maardlad, mille tekke algrõhk vastab hüdrostaatilisele rõhule; reservuaari hüdrostaatilisele rõhule vastav reservuaari algrõhuga, 10. 02. 2018 67

I. TOOTMISMOORMIDE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSTE NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Geoloogilises ja välipraktikas on tavaks nimetada esimest tüüpi maardlaid normaalse reservuaarirõhuga, teist tüüpi - õhurõhuga maardlateks. . Selline jaotus on tingimuslik, kuna moodustumise algrõhu mis tahes väärtus on seotud piirkonna geoloogiliste iseärasustega ja on vaadeldavate geoloogiliste tingimuste jaoks normaalne. Veekihis loetakse moodustumise algrõhk võrdseks hüdrostaatilise rõhuga, kui vastav piesomeetriline kõrgus igas punktis vastab ligikaudu kihistu sügavusele. Hüdrostaatilisele lähedane rõhk reservuaaris on tüüpiline infiltratsioonivee-survesüsteemidele ja nendega piirnevatele ladestele. Nafta- ja gaasimaardlate piires ületavad reservuaari algrõhu väärtused selle indikaatori väärtust põhjaveekihis reservuaaride samadel absoluutkõrgustel. 10.02.2018 68

I. TOOTMISMOORMIDE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSTE NING TOOTMISKAevude KASUTUSTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Mahuti ja hüdrostaatilise rõhu erinevust ühe reservuaari absoluutmärgi juures nimetatakse tavaliselt reservuaari ülerõhuks Pizb. Infiltratsioonisüsteemides ei ületa nafta- ja gaasimaardlate vertikaalne reservuaari rõhugradient, isegi kui võtta arvesse ülerõhku, tavaliselt üle 0,008 0,013 MPa/m. Ülemine piir on tüüpiline suure kõrgusega gaasimaardlate jaoks. Suurenenud moodustumise rõhku infiltratsioonivee-survesüsteemide lademete harjades ei tohiks segi ajada superhüdrostaatilise rõhuga. 10. 02. 2018 69

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISE JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Mahuti rõhu vastavust hüdrostaatilisele, st reservuaari sügavusele hinnatakse vahetult reservuaari rõhu väärtuse järgi. maardla piirid. Vertikaalse gradiendiga üle 0,013 MPa/m loetakse moodustumise rõhk superhüdrostaatiliseks (SHPP), gradiendiga alla 0,008 MPa/m – vähem kui hüdrostaatiliseks. Esimesel juhul on tegemist ülikõrge (SVPD), teisel juhul ülimadala (LPP) reservuaari rõhuga. SGPD esinemine reservuaarides on seletatav asjaoluga, et geoloogilise ajaloo teatud etapis saab reservuaar suurema koguse vedelikku, kuna selle sissevoolukiirus ületab väljavoolukiirust. 10. 02. 2018 70

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Sellistes süsteemides tekib rõhk vee väljapressimisel reservuaarikihtidest nende tihenemise käigus hüdrostaatilise rõhu, geodünaamiliste protsesside mõjul. kivimitest, vee soojuspaisumisest jne. Elisioonsüsteemis on taastumisala reservuaari kõige vee all olev osa, kust vesi liigub kihistu tõusu suunas väljavoolualadele. Osa geostaatilisest rõhust kandub sellesse vette, mistõttu reservuaari rõhk reservuaari veega küllastunud osas, mis piirneb süsivesiniku ladestumisega, suureneb võrreldes tavalise hüdrostaatilise rõhuga. Veesurvesüsteemi läheduse ja sellesse pigistatud vee mahu suurenemisega suurenevad AGPD väärtused. See on eriti tüüpiline paksude saviste kivimite kihtide vahel suurtes sügavustes tekkivate moodustiste puhul, sooladevahelises ja alamsoolas 10. 02. 2018 71

I. TOOTMISALADE GEOLOOGILISTE JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Elioni veesurvesüsteemides on rõhk nafta- ja gaasimaardlate hüpsomeetriliselt kõrgetes osades, samuti infiltratsioonisüsteemide tõttu veidi suurenenud. Mahuti rõhk on väiksem kui hüdrostaatiline ( vertikaalse gradiendiga alla 0,008 MPa/m), on haruldane. Madalate rõhkude olemasolu reservuaarides on seletatav asjaoluga, et geoloogilise ajaloo teatud etapis loodi tingimused, mis põhjustasid veehoidlas moodustumise vee defitsiidi, näiteks leostumise või ümberkristalliseerumisega seotud poorsuse suurenemise. kividest. Tühjast ruumi küllastava vee maht võib väheneda ka reservuaaride temperatuuri languse tõttu 10. 02. 2018 72

I. TOOTMISMOORMIDE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID reservuaari parameetrid selle töö ajal, nafta- ja gaasi aastatoodangu tasemed ja dünaamika. Veehoidla moodustumise rõhu väärtuse väärtust tuleb arvesse võtta reservuaaride poorsuse ja läbilaskvuse väärtuste hindamisel nende loomulikul esinemisel südamikust.

I. TOOTMISreservuaaride GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Veehoidla ja kõigi seda katvate reservuaari kihtide algsurve väärtuse tundmine on vajalik. ummistunud torud, suurendades reservuaari läbitungimise täiuslikkuse astet, vähendamata reservuaari tootlikkust võrreldes selle looduslike omadustega. Mahuti rõhu vastavus hüdrostaatilisele rõhule võib olla indikaator, mis näitab sademe suletust infiltratsiooni veesurvesüsteemiga. Nendel tingimustel võib eeldada, et reservuaari arendamise käigus väheneb veehoidla rõhk suhteliselt aeglaselt. Esimese projektdokumendi koostamisel arendamiseks 10. 02. 2018 74

I. TOOTMISKORRALDUSTE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVIDE TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Tekimisvedelike (nafta, gaasi ja vee) omaduste uurimisel, tekkerežiimi ja liikumise dünaamika määramisel, põhjavee dünaamika määramisel on vaja kihitemperatuuri andmeid. erinevate tehniliste küsimuste lahendamine, mis on seotud puurkaevude ummistamise, perforeerimisega jne. Temperatuuri mõõtmine ümbrisega või ümbristamata kaevudes toimub maksimaalse termomeetri või elektrotermomeetriga. 10. 02. 2018 75

I. TOOTMISALADE GEOLOOGILISE JA FÜÜSIKALISE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVIDE TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Enne mõõtmist peab kaev olema 20-25 päeva puhkeasendis, et taastada puurimisest või tööst rikutud loomulik temperatuurirežiim. Puurimise ajal mõõdetakse temperatuuri tavaliselt kaevudes, mis on ajutiselt seisma pandud tehnilistel põhjustel. Tootmiskaevudes on temperatuuri mõõtmine usaldusväärne ainult produktiivse (tootmis-) moodustumise sügavuste intervalli puhul. Usaldusväärsete temperatuuriandmete saamiseks muude intervallidega tuleb kaev 10. veebruaril 2018 pikemaks ajaks seisata. 76

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Selleks kasutatakse seisvaid või ajutiselt koivatest tootmiskaevudest. Kaevudes mõõtmisel tuleks arvestada võimaliku loodusliku temperatuuri langusega gaasiilmingutest (drosselefekt). Temperatuuri mõõtmise andmeid kasutatakse geotermilise astme ja geotermilise gradiendi määramiseks. Geotermiline samm – vahemaa meetrites süvenemisel, mille võrra kivimite temperatuur loomulikult tõuseb 1 °C võrra, määratakse järgmise valemiga: (28) 10. 02. 2018 77

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISE JA FÜÜSIKALISE OMADUSTE NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID, kus G on geotermiline staadium, m/°С; H on temperatuuri mõõtmiskoha sügavus, m; h on konstantse temperatuuriga kihi sügavus, m; T on temperatuur sügavusel H, °C; t on konstantne temperatuur sügavusel h, °C. Geotermilise etapi täpsemaks iseloomustamiseks on vajalik temperatuuri mõõtmine kogu puuraugu ulatuses. Sellised andmed võimaldavad arvutada geotermilise astme väärtuse lõigu erinevates intervallides, samuti määrata geotermilise gradiendi, st temperatuuri tõusu °C sügavusega (29) iga 100 m järel. 10. 02. 2018 78

I. TOOTMISKORRALDUSTE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Raske veevahetusega tsoonides sõltub geotermilise astme väärtus põhjaveekihis selle hüpsomeetrilisest asendist. Madala vee liikumisega piirkondades, kus veevahetus praktiliselt puudub, on geotermiline etapp 10. 02. 2018 79

I. TOOTMISKEHADE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Geoisotermide kaardi järgi hinnatakse maa-aluse voolu nõrgenemist seoses liivakivide läbilaskvuse halvenemisega, jälgitakse liivakivide liikumissuunda. st antikliinid on kõrgendatud temperatuuriga tsoonid ja sünkliinid madalama temperatuuriga tsoonid. Maakoore ülemiste kihtide puhul (10 - 20 km) on geotermilise astme väärtus keskmiselt 33 m / ° C ja 10. 02. 2018 80

I. TOOTMISMOORMIDE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSTE NING TOOTMISKAevude KASUTUSTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Õlimaardlates on peamised kihte liigutavad jõud: kontuurvee rõhk, mis tekib selle massi toimel; kivimi ja vee elastsel paisumisel tekkivad kontuuri veesurve massid; gaasi rõhk gaasikorgis; lahustunud naftast eralduva gaasi elastsus 81 10. 02. 2018; gaas

I. TOOTMISMOORMIDE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Ühe nimetatud energiaallika domineeriva avaldumise korral eristatakse naftamaardlate režiime vastavalt: 1. veepõhised; 2. elastne veesurve; 3. gaasirõhk (gaasikorgi režiim); 4. lahustunud gaas; 5. gravitatsioon. 10. 02. 2018 82

I. TOOTMISMOORMIDE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSTE NING TOOTMISKAevude KASUTUSTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID maardla geoloogilised ja füüsikalised omadused (termobaarilised tingimused, süsivesinike faasiolek ja nende omadused); veehoidla kivimite esinemistingimused ja omadused; maardla hüdrodünaamilise liitumise aste alates 83 10.02.2018

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISE JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Veehoidla tingimused võivad reservuaari tingimusi oluliselt mõjutada. Loodusliku energia kasutamisel maardlate arendamisel sõltub režiimist: reservuaari rõhu languse intensiivsus; maardla energiavaru igas arenguetapis; maardla liikuvate piiride käitumine (GOC, GWC, WOC); hoiuse mahu muutus selle väljavõtmisel 10. 02. 2018 84

I. TOOTMISKEHADE GEOLOOGILISE JA FÜÜSIKALISE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Loodusliku energia varu ja selle avaldumisvormid määravad maardla arendamise efektiivsuse: nafta (gaasi) aastatoodangu määr; teiste arengunäitajate dünaamika; varude võimalik lõplik taastumine aluspinnast. 10. 02. 2018 85

I. TOOTMISMOORMIDE GEOLOOGILISE JA FÜÜSIKALISE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Maardla töörežiim mõjutab maardla töörežiimi, mõjutab mitmel viisil kaevude tööaega; põllu arendusskeemi valik vms. Maardla režiimi selle toimimise ajal saab hinnata reservuaari rõhu ja kogu maardla gaasiteguri muutuste kõverate järgi. 10. 02. 2018 86

I. TOOTMISKEHADE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID 1. Veesurverežiimil on peamiseks energialiigiks piirvee rõhk, mis tungib veehoidlasse ja kompenseerib täielikult reservuaari. kaevust võetud vedelikku. Naftamaardla maht väheneb järk-järgult OWC tõusu tõttu. Et vähendada kihistu seotud vee tootmist, ei ole OWC lähedal või sees puuritud kaevudes tavaliselt õliga küllastunud kihistu alumine osa perforeeritud. 10. 02. 2018 87

I. TOOTMISMOORMIDE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSTE NING TOOTMISKAevude KASUTUSTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID 10. 02. 2018 88

I. TOOTMISreservuaaride GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSID NING TOOTMISKAevude KASUTUSTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID . Veepõhises režiimis saavutatakse kõrge õlitagastuskoefitsient - 0,6 0,7. See on tingitud vee (eriti mineraliseeritud moodustise vee) võimest õli hästi välja uhtuda ja välja tõrjuda 10.02.2018 reservuaari kivimite õõnsustest + kombinatsioon 89

I. TOOTMISMOORMIDE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSTE NING TOOTMISKAevude KASUTUSTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID 10.02.2018 90

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID 1. Vedeliku väljavõtmist ei kompenseeri täielikult vee tungimine maardlasse 2. Rõhu vähendamine reservuaari ja reservuaari eraldumise piirkonnast väljapoole järk-järgult reservuaari vett kandev osa. 3. Siin toimub kivimi ja moodustumise vee paisumine. 4. Vee ja kivimi elastsuskoefitsiendid on ebaolulised, kuid kui alandatud rõhu ala on märkimisväärne (mahuti suurusest mitu korda suurem), loovad reservuaari elastsusjõud olulise energiavaru. 10. 02. 2018 91

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISE JA FÜÜSIKALISE OMADUSTE NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID vastavalt maardla enda ja veehoidla põhjaveekihi elastsusjõud, m 3; Vн, Vв - reservuaari õlikandva osa ja vett kandva osa mahud, mis on seotud reservuaari rõhu vähendamise protsessiga m 3; , - kihistu mahuline elastsus õli- ja vett kandvas osas (, kus m on keskmine poorsuse koefitsient, Pa-1; w, p, on vedeliku ja kivimi mahuelastsuse koefitsiendid), Pa- 1. Veehoidla õlikandva piirkonna elastsuse tõttu saadud õli osakaal on väike, kuna maardla maht on (enamasti) väiksem kui põhjaveekihi maht. 10. 02. 2018 92

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Elastne veesurverežiim avaldub tavaliselt 1. infiltratsiooni veesurvesüsteemide ladestustes, 2. nõrga hüdrosüsimise piirkonnaga ühenduses kauguseni), 3. vähenenud reservuaari läbilaskvus ja suurenenud õli viskoossus; 4. suurtes maardlates, kus on märkimisväärne vedeliku väljavool, mida ei kompenseeri täielikult ladestusse tungiv vesi; 5. maardlates, mis piirduvad elision-veesurvesüsteemidega. 10. 02. 2018 93

I. TOOTMISreservuaaride GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Olemasolutingimused: veehoidla esinemine suurel alal väljaspool maardlat; reservuaari algrõhu ületamine küllastusrõhust. Tingimused on halvemad kui veepõhises režiimis. CIN – 0, 55. 10. 02. 2018 94

I. TOOTMISALADE GEOLOOGILISE JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID 3. Gaasil töötav režiim - õli tõrjutakse reservuaarist välja gaasikorgis oleva gaasi rõhu toimel. Sel juhul väheneb maardla väljatöötamise ajal reservuaari rõhk, gaasikork laieneb ja GOC liigub alla. 10. 02. 2018 95

I. TOOTMISKORRALDUSTE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID selles on gaasi ja kihistu kõrge vertikaalse läbilaskvusega gaas täiendab osaliselt gaasikorki m.

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Maardla ja põhjaveekihi ala eraldumise põhjused: Ø läbilaskvuse järsk langus maardla perifeerses tsoonis OWC lähedal; Ø tektooniliste häiringute olemasolu, mis piiravad maardlat jne Geoloogilised tingimused, mis aitavad kaasa gaasirõhurežiimi avaldumisele: suure gaasikorgi olemasolu, millel on piisavalt energiat nafta väljatõrjumiseks; maardla õliosa märkimisväärne kõrgus; ladestab kihistu kõrge läbilaskvusega vertikaalselt; reservuaariõli vertikaalne madal viskoossus (2 - 3 m. Pa s). 10. 02. 2018 97

I. TOOTMISKEHADE GEOLOOGILISE JA FÜÜSIKALISE OMADUSTE NING TOOTMISKAevude TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Maardla arendamise käigus väheneb GOC alandamise tõttu maardla naftaosa maht. Et vältida gaasi enneaegset läbimurdmist naftapuurkaevudesse, perforeeritakse neis naftaga küllastunud paksuse alumine osa GOC-st teatud kaugusel. Gaasi rõhu tingimustes arenedes väheneb reservuaari rõhk pidevalt. Selle kahanemise kiirus sõltub selle languse kiirusest, mis sõltub maardla gaasi ja nafta osade mahtude suhtest, 10. 02. 2018 98

I. TOOTMISMOORMIDE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAevude ORF TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID gaasirõhurežiimil 0, 4. Seda seletatakse nihkefrondi ebastabiilsusega (mis viib gaasi liikumise läbi kõige läbilaskvamate osade). reservuaar), gaasikoonuste moodustumine, õli gaasiga väljatõrjumise efektiivsuse vähenemine võrreldes veega. 10.02.2018 99

I. TOOTMISFORMAATIDE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Maardla keskmine GOR algsel arendusperioodil võib jääda ligikaudu konstantseks. GOC langetamisel siseneb gaasikorgist gaas kaevudesse, naftast eraldub gaas, gaasifaktori väärtus hakkab järsult tõusma ja naftatootmise tase langeb. Õli tootmine toimub praktiliselt ilma sellega seotud veeta. Puhtal kujul leidub seda Krasnodaris 10. 02. 2018 100

I. TOOTMISALADE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSID NING TOOTMISKAEVIDE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID tõrjuvad naftat kaevudesse. Režiim puhtal kujul avaldub põhjaveekihi piirkonna mõju puudumisel, reservuaari algrõhu ja küllastusrõhu lähedaste või võrdsete väärtustega, reservuaariõli suurenenud gaasisisaldusega, 10. 02. 2018 101

I. TOOTMISKORRALDUSTE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Arenguprotsessis kihistu õliküllastus väheneb, maardla maht jääb muutumatuks. Sellega seoses on tootmiskaevudes kogu kihistu õliga küllastunud paksus perforeeritud. 10.02.2018 102

I. TOOTMISMOORMIDE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID Mahuti arengu dünaamika lahustunud gaasi režiimis: reservuaari rõhk pidevalt ja intensiivselt väheneb, voolu erinevus küllastusaja, rõhu ja rõhu suurenemise vahel gaasitegur on algselt konstantne, seejärel suureneb ja mitu korda suurem kui kihistugaasi sisaldus, kihistuõli degaseerimine toob kaasa selle viskoossuse olulise tõusu, aja jooksul kihistuõli degaseerimise tõttu GOR oluliselt väheneb, kogu arendusperioodi jooksul on väljagaasiteguri keskmine väärtus 4–5 korda suurem kui 103 10. 02 2018

I. TOOTMISKEHADE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Tüüpiline on iga kaevu lähedusse kitsaste süvendite kraatrite teke. Tootvate puurkaevude paigutus on tihedam kui veeväljasurvega režiimidel. Lõplik taastumistegur 0,2 - 0,3 ja madala gaasisisaldusega - 0,15 10. 02. 2018 104

I. TOOTMISALADE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID 5. Gravitatsioonirežiim - õli liigub reservuaaris kaevudesse õli enda raskusjõu mõjul. See töötab siis, kui maardlal ei ole muid energiaallikaid või nende varu on ammendatud. See avaldub pärast lahustunud gaasi režiimi lõppemist, st pärast õli degaseerimist ja reservuaari rõhu langust. Kuigi mõnikord võib see olla loomulik. Režiimi avaldumist soodustab veehoidla õliga küllastunud osa märkimisväärne kõrgus, 10. 02. 2018 105

I. TOOTMISFORMAATIDE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Vooluhulk suureneb koos kihistu läbitungimise intervallide hüpsomeetriliste märkide vähenemisega. Veehoidla ülemine osa täitub järk-järgult naftast vabaneva gaasiga, reservuaari (õliosa) maht väheneb ja naftat võetakse välja väga madala kiirusega - kuni 1% aastas taastuvatest varudest. Reservuaari rõhk selles režiimis on tavaliselt kümnendikud MPa, gaasisisaldus - ühikud kuupmeetrit 1 m3 kohta.

I. TOOTMISKOHADE GEOLOOGILISTE JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVIDE TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID KOKKUVÕTE 1. Praegu kasutatakse looduslikke režiime ainult siis, kui need tagavad 40% või enama õlitagastuse. Tavaliselt on selleks kas veeajamiga režiim aktiivne elastse veesõidu režiim. 2. Elastne veesõiduki režiim puhtal kujul töötab tavaliselt siis, kui kaevandatakse esimesed 5-10% taaskasutatavatest naftavarudest. 3. Kui reservuaari rõhk langeb alla küllastusrõhu, muutub esmatähtsaks lahustunud gaasi režiim. 4. Ebaefektiivsed looduslikud režiimid muudetakse tavaliselt üsna arengu alguses üle 10. 02. 2018 107

I. TOOTMISKORRALDUSTE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSTE MÄÄRAMINE TEGURID 5. Režiimi tüüp tuleb kehtestada esimeste arendusdokumentide koostamise algstaadiumis, et arendussüsteemi nõuetekohaselt põhjendada, lahendada küsimus vajadusest mõjutada reservuaari, valida stimulatsioonimeetod. 6. Režiimi tüüp määratakse veesurvesüsteemi kui terviku geoloogiliste ja hüdrogeoloogiliste iseärasuste ning maardla enda geoloogiliste ja füüsikaliste omaduste uurimise alusel. 10.02.2018 108

I. TOOTMISKOHAD süsteemi GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID varustuspiirkonna suhtes, süsteemi erinevate punktide hüdrodünaamilist seost määravad tegurid (tekketingimused, läbilaskvus, iseloom 101.80.2018).

I. TOOTMISKEHADE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Uuritava maardla jaoks on vaja saada andmed: nafta ja gaasi reservuaariomadused, reservuaari termobaarsete tingimuste kohta. 10.02.2018 110

I. TOOTMISKORRALDUSTE GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISI OMADUSI NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID 7. Analoogideks maardla arenguviisi määramisel on varem kasutusele võetud sama horisondi ja sarnase geoloogilise ja füüsikalise tunnusega maardlad. 8. Kaudsete andmete puudumisel või ebapiisavuse korral suunatakse osa maardlast lühiajalisele proovitööle (uuringukaevud), mille käigus mõõdetakse ja kontrollitakse: reservuaari rõhu muutusi maardlas endas ja põhjaveekihis. piirkond, gaasifaktori käitumine, kaevudes lõhutud vesi, tootlikkus, reservuaari koostoime servapiirkonnaga ja viimase aktiivsus (rõhu jälgimine piesomeetriliselt 111 10. 02. 2018

I. TOOTMISreservuaaride GEOLOOGILISI JA FÜÜSIKALISTE OMADUSTE NING TOOTMISKAEVITE TÖÖTINGIMUSI MÄÄRAMATAVAD TEGURID Kui piesomeetrilised kaevud asuvad maardlast erinevatel kaugustel, ei saa selguda mitte ainult selle interaktsiooni tõsiasi, vaid ka üldise depressiooni olemus. lehter reservuaaris. Katsetootmiseks mõeldud pliitootmiskaevud puuritakse, et saada vajalikku teavet suhteliselt lühikese aja jooksul, kuna need puurkaevud suudavad lühikese aja jooksul toota suure õlikoguse. 10. 02. 2018 112

Kaevude töötamise ajal väheneb nende tootlikkus mitmel põhjusel. Seetõttu on põhjaaugu tsooni kunstliku mõjutamise meetodid võimas vahend nafta taaskasutamise efektiivsuse suurendamiseks.

Kaevude tootlikkuse juhtimise meetodite hulgas, mis mõjutavad põhjaaugu tsooni, ei ole kõik ühesuguse efektiivsusega, kuid igaüks neist võib anda maksimaalse positiivse efekti ainult siis, kui konkreetne kaev on valitud hästi. Seetõttu on põhjaaugu tsoonile ühe või teise kunstliku mõjutamise meetodi kasutamisel kaevu valiku küsimus põhiline. Samas ei pruugi üksikutes kaevudes tehtavad töötlused, isegi tõhusad, anda olulist positiivset mõju kogu maardlale või põllule. Nii varude arendamise intensiivistamise kui ka nafta lõpliku taaskasutamise teguri suurendamise seisukohalt.

Süsteemitehnoloogia hõlmab põhimõtteliselt heterogeensetest reservuaaridest halvasti kuivendatud naftavarude tootmise intensiivistamist ning määrab ka kaevu tootlikkuse suurendamise meetodite kasutamisel saavutatava maksimaalse efekti põhimõtted. Nõrgalt kuivendatud varud tekivad ka järsu filtreerimise heterogeensusega reservuaarides, kui õli asendatakse sissepritseveega ainult suure läbilaskvuse erinevuste korral, mis viib veehoidla väikese pühkimiseni üleujutuse tõttu.

Halvasti kuivendatud varude arendamisse kaasamise ja kaevude tootlikkuse tõstmise spetsiifiliste probleemide lahendamine põhineb üsna arvukatel varude arendamise intensiivistamise tehnoloogiatel.

Maardla aladel, mille lõigus on hästi läbilaskvad veega pestud vahekihid, mis määravad ette objekti vähese katvuse üleujutusega, on vaja teha töid vee sissevoolu piiramiseks ja reguleerimiseks.

Selliste tööde puhul on süsteemitehnoloogia vältimatuks tingimuseks samaaegne mõju nii sissepritse- kui tootmiskaevude äärealadele.

Enne mõjuliigi määramist tuleb maardla või selle osa jagada iseloomulikeks piirkondadeks. Samal ajal on objekti arendamise algperioodil võimalik teha töid kaevude tootlikkuse suurendamiseks ja seejärel üleujutuse ajal meetmeid vee sissevoolu reguleerimiseks (piiramiseks).

Tuleb märkida, et tugevalt väljendunud tsoonilise ja kihtide kaupa heterogeensusega ladestusala tuvastamisel allutatakse kunstlikule mõjule ennekõike nende kaevude põhjaaugu tsoonid, mis moodustavad filtratsioonivoolude põhisuunad. võimaldab neid suundi õigeaegselt muuta, et kaasata arendusse mittekuivendatud tsoone, suurendades seeläbi objekti katvust üleujutusega. Selliste tööde teostamisel on võimalik kasutada nii ühte tehnoloogiat kui ka erinevate tehnoloogiate kompleksi.

Süsteemitehnoloogia rakendamise üheks oluliseks tingimuseks on sisse- ja väljatõmbemahtude ligikaudse võrdsuse säilimine, s.o. mis tahes meetmetega nafta sissevoolu intensiivistamiseks peaksid kaasnema meetmed süstekaevude injektsiooni suurendamiseks.

Süsteemitehnoloogia põhiprintsiibid on järgmised:

• 1. Valitud piirkonna sissepritse- ja tootmiskaevude põhjaaugu tsoonide samaaegse töötlemise põhimõte.
• 2. CCD ala masstöötluse põhimõte.
• 3. CCD töötlemise perioodilisuse põhimõte.
• 4. Heterogeensete reservuaaride avanud kaevude põhjaaugu tsoonide etapiviisilise töötlemise põhimõte.
• 5. Filtreerimisvoolude suuna muutmise programmeeritavuse põhimõte reservuaaris, mis on tingitud kaevude valikust töötlemiseks vastavalt eelnevalt määratletud programmile.
• 6. Kaevu töötlemise adekvaatsuse põhimõte konkreetsetele geoloogilistele ja füüsikalistele tingimustele, reservuaari ja süsteemi filtreerimisomadustele kaevuvööndis ja kogu piirkonnas.

Seega on põhjaaugu tsoonide töötlemiseks kaevude valimise küsimus üks olulisemaid.

Vene Föderatsiooni Haridus- ja Teadusministeerium
Föderaalse riigieelarvelise hariduse haru
erialased kõrgkoolid
"Udmurdi Riiklik Ülikool" Votkinski linnas

Test
Distsipliinil „Kaevude tootlikkuse juhtimine ja
naftatootmise intensiivistamine"

Lõpetanud: rühma З-Вт-131000-42(k) õpilane
Lonšakov Pavel Sergejevitš

Kontrollinud: tehnikateaduste kandidaat, dotsent Borkhovich S.Yu.

Votkinsk 2016

Kandidaatkaevude valik põhjaaugu tsoonide töötlemiseks.

Kaevude madala tootlikkuse ja veehoidla halva loomuliku läbilaskvuse ja ebakvaliteetse perforatsiooni peamiseks põhjuseks on põhjaaugu tekkevööndi läbilaskvuse vähenemine.
Veehoidla põhjalähedane tsoon on reservuaari puurkaevu ümbritsev ala, mis on allutatud erinevate protsesside kõige intensiivsemale mõjule, mis kaasnevad kaevu rajamisega ja sellele järgneva keskkonnaga ning rikuvad esialgset mehaanilist ja füüsikalist tasakaalu. - reservuaari keemiline seisund.
Puurimine ise toob kaasa muutuse ümbritseva kivimi sisepingete jaotuses. Kaevu tootlikkuse langus puurimisel ilmneb ka lahuse või selle filtraadi tungimise tõttu põhjaaugu moodustumise tsooni. Kui filtraat interakteerub moodustumise soolase veega, võivad tekkida ja sadestuda lahustumatud soolad, savitsemendi paisumine ja stabiilsete emulsioonide ummistus ning kaevude faasiläbilaskvuse vähenemine. Samuti võib esineda halva kvaliteediga perforatsioon väikese võimsusega perforaatorite kasutamise tõttu, eriti sügavates kaevudes, kus laengu plahvatusemulsioon neelab kõrge hüdrostaatilise rõhu energia.
Kaevu töötamise ajal toimub põhjaaugu moodustumise tsooni läbilaskvuse vähenemine, millega kaasneb termobaarilise tasakaalu rikkumine reservuaarisüsteemis ning vaba gaasi, parafiini ja asfaltvaiguliste ainete eraldumine õlist, mis ummistavad aururuumi. veehoidla.
Põhjaaugu moodustumise tsooni intensiivset saastumist täheldatakse ka töövedelike tungimise tagajärjel erinevate kaevude remonditööde käigus. Süstimiskaevude sisselaskevõime halveneb, kuna pooride ummistus on sissepritsevees sisalduvate naftatoodete poolt. Selliste protsesside läbitungimise tulemusena suureneb vedeliku ja gaasi filtreerimise takistus, vähenevad kaevu voolukiirused ning tekib vajadus põhjaaugu moodustumise tsooni kunstliku stimuleerimise järele, et tõsta kaevude tootlikkust ja parandada nende hüdrodünaamilist seost puurkaevuga. moodustamine.
Saastunud põhjaava tsooniga kaevudes täheldatakse vedeliku tootmise langust, säilitades samad töötingimused, madalamad voolukiirused võrreldes selle välja lähedal asuvate kaevudega. Selliste kaevude identifitseerimine toimub väliandmete või arvutuste põhjal. Arvutusmeetod on järgmine: hinnatakse kaevu äravooluala raadiust ja arvutatakse vedeliku voolukiirus Dupuisi valemi abil; kui arvutatud vooluhulk on tegelikust oluliselt suurem, siis võib eeldada, et tegemist on põhjaaugu tsooni saastumisega. Lisaks saab hüdrodünaamiliste uuringute tulemuste põhjal tuvastada veehoidla omaduste halvenemist põhjaaugu tsoonis.
Ühe või teise arendusobjekti mõjutamise meetodi rakendamise efektiivsuse määravad reservuaari geoloogilised omadused, veehoidla vedelike omadused ja arenguseisundit iseloomustavad parameetrid. BHT-kaevude valik põllu keskmiste omaduste järgi ei ole alati edukas, eriti produktiivsete karbonaadimaardlate puhul, mida iseloomustab reservuaaride kihtide ja tsoonide heterogeensus nii struktuuri kui omaduste poolest.
Peamised geoloogilised kriteeriumid, mis määravad BHT rakenduse edukuse, on järgmised:
a. kollektori tüüp (murdunud, purunenud-poorne või poorne), mis määrab hüdroisolatsioonikompositsioonide komponentide koostise (näiteks ...

Kuna naftat toodetakse CDNG-s, on tegevused seotud eelkõige tööga tootmiskaevudega. Tootmiskaevude töö optimeerimine põhjaaugu rõhu langusega ehk puurkaevude seadmete paigutuse muutmine, et tagada suurem vooluhulk.

Jagage tööd sotsiaalvõrgustikes

Kui see töö teile ei sobi, on lehe allosas nimekiri sarnastest töödest. Võite kasutada ka otsingunuppu

1. loeng

Teema: kaevude hüdrodünaamiliste uuringute tulemuste tõlgendamine majandamisotsuste tegemiseks.

Sissejuhatus

Juhtimismeetodidneed on kõikvõimalikud tehnoloogilised mõjud rajatistele, mis ei ole seotud arendussüsteemi muudatustega ja on suunatud valdkonna arendamise efektiivsuse tõstmisele.

Nafta- ja gaasimaardlate arendamise juhtimine on vajalik selleks, et tagada vastavus planeeritud ja tegelikele arengunäitajatele. Arendusjuhtimist nimetatakse sageli “arendusjuhtimiseks”, st. planeeritud tootmismahud on vaja lähendada tegelikele. Tootmistsehhis on 2 põhitöökoda nafta ja gaasi tootmiseks (CDNG) ning reservuaari rõhu säilitamiseks (RPM). Kuna naftat toodetakse CDNG-s, on tegevused seotud eelkõige tööga tootmiskaevudega.

1. Tootmiskaevude töö optimeerimine põhjaaugu rõhu langusega, s.o. puurkaevude seadmete paigutuse muutmine, et tagada suurem voolukiirus.
2. Kaevude tootlikkuse intensiivistamine (puurkaevude happetöötlus, hüdrauliline purustamine, külgribamine).

Juhtimismeetodite klassifikatsioon

1) Puurkaevude tootlikkuse tõus tänu vähenema põhjaava surve.

2) Mõju kaevude põhjaaugu tsoonile (tootlikkuse juhtimine) sissevoolu (injektsiooni) intensiivistamiseks - hüdrauliline purustamine, külgribamine, happetöötlus jne.

3) Kõrgveega raiutud kaevude sulgemine.

1. Tõsta süstimiskaevude põhjarõhk;
2. täiendavate tootmiskaevude puurimine (reservfondi piires) või kaevude tagastamine muudest horisontidest.
3. Süstimise esiosa ülekandmine.
4. Kohapealse üleujutuse kasutamine.
5. Isolatsioonitööde rakendamine.
6. Sissevoolu või süstimisprofiili joondamine;
7. Uute meetodite rakendamine õli taaskasutamise parandamiseks.

KAevude TÖÖ OPTIMASEERIMINE tootlikkuse kasv tänu põhjaava rõhu vähendamisele.

Kaevude valik nende töö optimeerimiseks madal veekatkestus, kõrge tootlikkuse koefitsient ja põhjaaugu rõhu vähendamise reserv.

Kaevu töö optimeerimisel on vaja hinnata tootmiskiiruse suurenemist põhjaaugu rõhu langusega.

Kui kaev enne optimeerimist töötab teatud vedeliku voolukiirusega vastava põhjaaugu rõhu juures, siis on vale eeldada, et põhjaaugu rõhu langusega selle tootlikkus kindlasti püsib ja tootmiskiiruse tõusu saab määrata tootlikkuse väärtusega põhijuhtum.

Põhjaaugu rõhu alandamisel tuleks arvestada reservuaaris (eeskätt puurkaevulähedastes tsoonides) toimuvate füüsikaliste protsessidega nagu deformatsioon, gaasi küllastumise kasv jne.

Seetõttu on vaja sissevoolumudeleid põhjendada, võttes arvesse kõrvalekaldeid lineaarsest Darcy seadusest, mille parameetrid määratakse kaevude hüdrodünaamiliste uuringute (HPT) käigus.

1. Mištšenko I.T. Kaevude õli tootmine.
2. Bravitšev, Bravitševa Pali. 9. peatükk

Kõik sissevoolu analüütilised mudelid (spetsiifiliste valemite kujul) sisaldavad parameetreid, mis iseloomustavad süsteemi reservuaari ja füüsikalisi omadusi. Need omadused määratakse keskmiselt kogu drenaažimahu kohta: läbilaskvus, mis vastab äravoolu mahule, pieso- ja hüdrojuhtivus. Seetõttu saab sissevoolu valemeid kasutada kaevude tootmisvõimekuse hindamiseks töömeetodi põhjendamisel seadmete paigutuse võimalusega.

Heterogeense reservuaari arendamise juhtimisel ei kajasta samaväärsete parameetrite hindamine tegelikku pilti filtreerimisvooludest. Seetõttu toimub heterogeensete drenaažimahtude korral kaevude katsetulemuste tõlgendamine, kui need reprodutseeritakse hüdrodünaamilise modelleerimise tarkvaratoodete abil.

Lineaarsed sissevoolumudelid, mida kasutatakse homogeenses reservuaaris olevate kaevude tootmisvõime hindamiseks (optimeerimisel).

1. Põhjaaugu rõhu langusega kaevude tootmisvõimsuste hindamine (lineaarse indikaatorjoone korral).

Radiaalseks filtreerimiseks vastavalt Darcy seadusele on Dupuisi valem.

(1)

kus voolukiiruse ja tühjendamise vahelist proportsionaalsuskoefitsienti nimetatakse kaevu tootlikkuse teguriks,

k reservuaari-vedeliku süsteemi läbilaskvus, mis määratakse tuumamaterjali geofüüsikaliste uuringute käigus reservuaari algtingimustes (reservuaari algrõhk ja vee küllastus, võrdne S St.). R kaevu mõjuraadiusele (andmete puudumisel pool kaevude vahekaugust).

2. Vajalik on hinnata kaevu tegelikku tootlikkuse indeksit. Tavaliselt on see tingitud asjaolust, et kui reservuaari ergastatakse kaevu abil, tekivad esmased tehnogeensed protsessid (isegi väikese tühjendamise korral), mis põhjustab täiendavate filtreerimistakistuste tekkimist.

Puuraugulähedastes tsoonides toimuvad esmased tehnogeensed protsessid:

1. tapmisvedeliku ja loputusvedeliku tungimine maa-aluse töö ja kaevu arendamise ajal;
2. mehaaniliste lisandite ja metallide korrosiooniproduktide tungimine kaevu hävitamise või loputamise ajal;
3. kivimite deformatsioon põhjaaugus puurimise ajal;

Lisaks on enamik kaevusid ebatäiuslikud produktiivse moodustise avanemise astme ja olemuse poolest, seega toimub sissevool perforatsioonide kaudu, mitte kogu kaevu külgpinna ulatuses.

Primaarsete tehnogeensete protsesside käigus tekib täiendav filtreerimistakistus, mis viib voolukiiruse vähenemiseni. Sest need takistused sõltuvad väga paljudest teguritest, neid on võimatu analüütiliselt hinnata. Neid võetakse arvesse parameetri sisseviimisel S , mida nimetatakse nahafaktoriks. S määratakse kindlaks kaevude hüdrodünaamiliste uuringute tulemuste põhjal püsiseisundi valikute järjestikuste muutuste meetodil.

(2)

(3)

Kui tegelik tootlikkuse koefitsient on piisavalt kõrge ja põhjaaugu rõhu mõningane langus võib kaasa tuua puuraugu toodangu olulise tõusu, siis on põhjaaugu rõhu alandamine arendusjuhtimismeetodina põhjendatud.

Näiteks kui tegelik tootlikkuse tegur on 15 m 3 /(päev·MPa), siis põhjaaugu rõhu langus isegi 5 atm võrra. toob kaasa voolukiiruse suurenemise koguni 7,5 m võrra 3 / päev

Põhjaaugu survet saab vähendada, muutes põhipaigutusel puurkaevude varustuse režiime ja standardsuurusi. Selleks peate teadma peamiste töömeetodite paigutuse valiku meetodeid. See on üks ülesannetest, millega töötubades tegeleme.

Kui tegelik tootlikkuse tegur on madal, ei ole see juhtimismeetod efektiivne.

Näiteks kui tegelik tootlikkuse tegur on 2 m 3 /(päev·MPa), siis põhjaaugu rõhu vähenemine 5 atm võrra. viib voolukiiruse suurenemiseni vaid 1 m võrra 3 / päev

Sel juhul on vaja kasutada teist tõrjemeetodit kaevu tootlikkuse kontrolli.

1. Kaevu tootlikkuse kontrolli meetodi valik.

2. Tehnoloogiliste kriteeriumide hindamine - tootmiskiiruse tõus jne.

Selle probleemi lahendamine viiakse läbi arendusprotsessi hüdrodünaamilise modelleerimisega.

Näiteks kui juhtimismeetodina kasutatakse kõrvalteed, peaksid hüdrodünaamilised arvutused olema suunatud etteantud tehnoloogia parameetrite (horisontaalse kaevu pikkus, profiil jne) põhjendamisele.

1 positsiooni jaoks on vaja määrata kaevu põhjaava tsooni suurus.

Näiteks kui kaevu põhjaaugu tsoon on 10 m või rohkem, võib happetöötlus olla ebaefektiivne. See juhtub karbonaadireservuaarides, mis neelavad muda, arendusvedelikke, karusnahku. lisandid jne.

3. Täiendavad filtreerimistakistused tekivad kaevu lähedal asuva moodustumise, nn põhjaaugu tsooni tõttu. Põhjaaugu tsoonil on projekteerimisparameetrid k CCD ja R CCD (joonis 2)

(4)

Valem tuletatakse lähtudes filtreeriva voolu pidevusest: sissevool põhjaava tsooni peab olema võrdne sissevooluga põhjaava.

Loomulikult on nahateguri ja põhjaaugu tsooni arvutatud parameetrite vahel seos

(5)

Praktikas jäetakse kaevu põhjaaugu tsooni suurus sageli tähelepanuta ja vooluhulk arvutatakse valemi (6) abil.

(6)

Sel juhul saadakse kaevu põhjaava tsooni läbilaskvuse ülehinnatud väärtus. Uurali-Volga piirkonnas ja Lääne-Siberis suure hulga põldude hüdrodünaamiliste uuringute tulemuste töötlemisel saadi kohanemiskoefitsient, mis võimaldab seda parameetrit adekvaatsemalt hinnata. Kohanemiskoefitsient, st on optimistlikud ja pessimistlikud prognoosid.

Kaevu põhjaaugu tsooni parameetrite hindamise meetod kaevukatse järgi.

1. Kaevu tegelik tootlikkuse tegur määratakse katse matemaatilise teooria meetoditega (vähimruutude meetod).

2. Hinnatakse põhjaaugu tsooni läbilaskvuse ülehinnatud väärtust (vorm 6).

3. Kohanemiskoefitsiendi abil määratakse põhjaaugu tsooni läbilaskvus.

4. Arvutatakse kaevu põhjaaugu tsooni raadius (vorm 4).

5. Arvutatakse nahategur ja kaevu vähendatud raadius.

Näide. Olgu kaevu tootlikkuse koefitsiendi väärtus võrdne 2 m 3 /(päev MPa). Arvutusteks vajalikud lähteandmed on järgmised: kaugtsooni läbilaskvus (väljaspool CCD-d) - 100 10-15 m2 ; kaevu etteande kontuuri raadius on 150 m; kaevu raadius 0,1 m; kooritud produktiivne paksus 10 m; vedeliku mahukoefitsient ja dünaamiline viskoossus on vastavalt 1 ja 5 10-3 Pa s

Tootlikkusteguri alusel määratud reservuaari läbilaskvus on 13,47 10-15 m2 , võttes arvesse vajadust alahinnata CCD jaoks määratud väärtust - k CCD võib ulatuda 9,62-st 10 -15 kuni 11.225  10 -15 . Valemiga (4) määratud põhjaaugu tsooni raadius jääb vahemikku 14,83–37,97 m.

Seega võib happetöötluse asemel soovitada juhtimismeetodina kõrvalejätmist.

Järgmise sammuna viiakse läbi mitmevariandilised hüdrodünaamilised arvutused (seminarid).

5. Madala depressiooni korralpuuraugu parameetrid ja nahategur on LINEAR sissevoolu mudeli parameetrid. Need parameetrid määratakse matemaatilise katseteooria meetoditega (antud juhul vähimruutude meetodiga).

Vähimruutude meetod on järgmine.

1. Geoloogiliste ja geofüüsikaliste uuringute tulemuste ning välikogemuse põhjal koostatakse uuritud parameetri väärtuste variatsiooniseeria.

2. Kriteerium arvutatakse F iga uuritava parameetri väärtuse kohta:

Kui parameetri väärtuste hinnanguline arv m , siis kriteerium arvutatakse m korda.

Soovitud parameeter vastab kriteeriumi väikseimale arvutatud väärtusele F.

• Vooluhulga hinnangulise väärtuse saab soovitud parameetri konkreetse väärtuse sissevoolu valemist. Niisiis, . Nende arvutatud väärtuste põhjal on F1.
• Arvutatud vooluhulga väärtuse saab drenaažimahu hüdrodünaamilise mudeli abil tarkvaratoodete abil. Sel juhul reprodutseeritakse kaevutestid kindlaksmääratud tarkvaratoodete abil.

Praegu hinnatakse kaevutestide tõlgendamisel ekvivalentset läbilaskvust (hüdrojuhtivus, piesojuhtivus).

See on põhjendatud kaevude voolukiiruste hindamisel.

Arenduse juhtimiseks on vaja omada teavet mitte samaväärse läbilaskvuse, vaid drenaažimahu heterogeensuse kohta. Näiteks kihilise läbilaskvuse tundmiseks. Seetõttu kasutatakse hüdrodünaamilise modelleerimise tarkvaratooteid.

Kui on vaja määrata sissevooluvõrrandi parameetrid keskmistatuna äravooluhulgale, siis mõnel juhul koostatakse nn normaalvõrrandi süsteem, mis saadakse vähimruutude kriteeriumi diferentseerimisel soovitud parameetriga.

Olgu aktiivne eksperiment Yi (Xi), i = 1,2…n . On vaja määrata lineaarse trendi parameetrid Y=A+BX vähimruutude meetodil.

Meetodi kriteeriumid.

Parameetrid A ja B määratakse järgmise võrrandisüsteemi lahendamisega:

või

6. Kaevu tegeliku tootlikkuse hindamine.

Üldjuhul on lineaarse sissevoolu võrrandi vorm:

Kui parameeter C on oluline, on esialgne rõhugradient (C negatiivne).

Niisiis, on olemas kaevu testitulemused, tuleb määrata lineaarse trendi parameetrid Y-Q, X-.

2. lehekülg

Muud seotud tööd, mis võivad teile huvi pakkuda.vshm>
10947.		Turundusuuringute juhtimise ülesanded ja nende lahendamise viisid. Uurimisprogrammi moodustamine. Turundusuuringute meetodite põhirühmad. Turu-uuringute tulemuste kasutamine turundusotsuste tegemiseks	16,2 KB
	Turundusuuringute juhtimise ülesanded ja nende lahendamise viisid. Turundusuuringute tulemuste kasutamine turundusotsuste tegemisel Turundusuuringud on inglise keelest turuuuring. Philip Kotler defineerib turundusuuringut kui ettevõtte ees seisva turundusolukorraga seoses vajalike andmete hulga süstemaatilist määramist, nende kogumist, analüüsimist ja tulemuste raporteerimist Kotler F. turundusuuring on süstemaatiline ja objektiivne otsing, kogumine, analüüs ning info levitamine...
1828.		Otsuse kriteeriumid	116,95 KB
	Otsustuskriteerium on funktsioon, mis väljendab otsustaja (DM) eelistusi ja määrab reegli, mille järgi valitakse vastuvõetav või optimaalne lahendus.
10997.		Otsuste tegemise psühholoogilised aspektid	93,55 KB
	METOODILINE ARENG loengule nr 9 distsipliinist JUHTIOTSUSED Teema 9: Otsuste tegemise psühholoogilised aspektid Eriala üliõpilastele: 080507 Organisatsiooni juhtimine Kinnitatud instituudi metoodilise nõukogu koosolekul ...
10567.		Juhtimisotsuste arendamise ja vastuvõtmise tehnoloogia	124,08KB
	Modelleerimise ja otsuste optimeerimise meetodid Modelleerimismeetodid, mida nimetatakse ka operatsioonide uurimismeetoditeks, põhinevad matemaatiliste mudelite kasutamisel levinumate juhtimisprobleemide lahendamisel. Konkreetsete võimalike mudelite arv on peaaegu sama suur kui probleemide arv, mille jaoks need on loodud. On ilmne, et konkurentide tegevuse ennustamise võime on iga äriorganisatsiooni jaoks oluline eelis. Algselt sõjalis-strateegilistel eesmärkidel välja töötatud mudelid ...
7980.		Juhtimisotsuste tegemise ja elluviimise protsess	24,35KB
	Probleemi ilmnemisel ja määratlemisel tuleb vastata järgmistele küsimustele: Mis on probleemi olemus Kus probleem tekkis probleembrigaadi varustusmeeskonna objekt Kes on probleem probleemi subjekt on selle sotsiaalne või intellektuaalne element Mis on ülesande seosprobleem Miks on vaja ülesannet lahendada ülesande lahendamise eesmärk Lahenduse mõiste tõlgendatakse teaduskirjanduses erinevalt. Juhtimisotsuse põhikomponendid: palju võimalikke valikuid; juriidiline dokument...
11100.		Juhtimisotsuste tegemise protsessi analüüs	15,26 KB
	Juhtimisotsuste tegemine juhimõtlemise aktiviseerumise tingimustes. Juhtimisotsuste tegemise protsessi analüüs. Juhi tegevus otsuste tegemise efektiivsuse tõstmisel. Analüüsige juhtimisotsuste tegemise protsessi.
10964.		Ülesannete ja otsustusmeetodite analüüs (DP)	46,89 KB
	Teiste inimeste jaoks võivad otsuse tegemise motiivid olla täiesti ebaselged. Seetõttu tuleks selguse huvides leida iga lahenduse sobivuse määramiseks numbriline mõõt. Ettevõtte juht peab otsustama, milline ettevõtte juhtimise programm osta. Peamine eesmärk on valida parim programm ettevõtte juhtimiseks.
12165.		Teadusliku arheoloogilise ja etnograafilise uurimistöö tulemuste Interneti-ekspositsioon 3D formaadis	17,85 KB
	Esmakordselt rakendati Venemaal uusi arheoloogiliste ja etnograafiliste uuringute tulemuste eksponeerimise vorme kaasaegsete infotehnoloogiate abil läbi uurimistulemuste 3D-formaadis Interneti-esitluse www. Laienevad võimalused objekti kolmemõõtmelise mudeli esitlemiseks spetsialistidele, kellel ei ole võimalik objekti interneti vahendusel kohapeal näha. Veebinäitus...
1719.		Juhtimisotsuste tegemise tunnused tolliasutustes	40,07KB
	Haldusprotsessi korraldamine tolliasutustes. Juhtimisprotsess tollisüsteemis. Juhtimisprotsesside korraldamise põhimõtted tolliasutustes. Kuna vastuvõetud otsused puudutavad lisaks juhile ka teisi inimesi ja paljudel juhtudel kogu organisatsiooni, on otsuste tegemise olemuse ja olemuse mõistmine ülimalt oluline igaühele, kes soovib juhtimisvaldkonnas läbi lüüa.
17937.		Infobaas lühiajaliste juhtimisotsuste tegemiseks	54,22KB
	Kodu- ja välismaiste ekspertide uuringud näitavad, et kuni 25 kõigist juhtimisotsustest võib juba enne nende langetamist hinnata teostamatuks ja seega vältida arendus- ja otsustusprotsessi juhitööjõukulu. Juhtimistegevuse nii suur puudus viitab otsustusprotsessi äärmiselt ebaefektiivsele korraldamisele majandusüksuste praktikas. Seetõttu on teaduslikult põhjendatud lähenemisviiside praktikas rakendamine just juhtimisotsuste ettevalmistamisel ja praeguses arengujärgus ...

Saada oma head tööd teadmistebaasi on lihtne. Kasutage allolevat vormi

Üliõpilased, magistrandid, noored teadlased, kes kasutavad teadmistebaasi oma õpingutes ja töös, on teile väga tänulikud.

postitatud http://www.allbest.ru/

VENEMAA FÖDERATSIOONI HARIDUS- JA TEADUSMINISTEERIUM

Föderaalosariigi EELARVEST KÄSITLEV KÕRGHARIDUSASUTUS

"TÜUMENI RIIGI ÕLI- JA GAASIÜLIKOOL"

Filiaal Nižnevartovskis

OSAKOND "NAFI- JA GAASIÄRI"

Test

Kaevude tootmise juhtimine

Lõpetanud üliõpilane gr.EDNbs-11(1) D.S. Vibud

Kontrollitud: õpetaja D.M. Sahhipov

Nižnevartovsk 2014

Sissejuhatus

1. Meetodid õli taaskasutamiseks silikaat-leeliseliste lahuste (SBR) abil

Bibliograafia

Sissejuhatus

Objektiivne vajadus suurendada reservuaari vähem läbilaskva osa katvust järkjärgulise kastmise ajal tekkinud löögi mõjul on piirata õlitõrjuva aine filtreerimist läbi pestud veehoidla vahekihtide ja tsoonide ning voolu tootmiskaevudesse. See peaks kaasa tooma süstitava vee energia ümberjaotumise ja katma vähese läbilaskvusega vahekihtide mõju. Selle probleemi lahendamine ei ole võimalik tavapäraste veeisolatsiooni meetodite kasutamisel tootmiskaevudes, kuna töödeldud moodustise maht on piiratud ainult põhjaaugu tsoonis. Vaja on meetodeid, mis võimaldavad pumbata suurtes kogustes hüdroisolatsioonimassi kaugematesse piirkondadesse, kasutades odavaid ja kättesaadavaid materjale ja kemikaale.

Praegu on hästi tuntud suur hulk meetodeid reservuaari pühkimise efektiivsuse suurendamiseks, näiteks polümeeridega paksendatud vee, vahu süstimine, reaktiivide perioodiline süstimine reservuaari, mis vähendavad üksikute hästi läbilaskvate vahekihtide läbilaskvust, mida pestakse tõrjuva ainega. , silikaat-leeliselised lahused (SAS), polümeeride dispergeeritud süsteemid (PDS), samuti mitmesugused reservuaaritingimustes geelistuvate kemikaalide koostised.

1. Meetodid õli taaskasutamiseks silikaat-leeliseliste lahuste (SBR) abil.

Õlireservuaaride leeliselise üleujutamise meetod põhineb leeliste vastasmõjul reservuaariõli ja kivimiga. Kui leelis puutub kokku õliga, interakteerub see orgaaniliste hapetega, mille tulemusena moodustuvad pindaktiivsed ained, mis vähendavad pindade pinget õli-leelise lahuse liidesel ja suurendavad kivimi märgatavust veega. Leelislahuste kasutamine on üks tõhusamaid viise kivimite veega niisutamise kokkupuutenurga vähendamiseks, st poorse keskkonna hüdrofiliseerimiseks, mis suurendab õli vee abil väljatõrjumise efektiivsust.

Riis. 1 Keemiliste meetodite kasutamine õli väljatõrjumiseks

Settet moodustavatest kompositsioonidest peetakse praegu laialt levinud silikaat-aluselisi koostisi (SJS), leelispolümeeri lahuseid (ASP), ammoniaagivett, metüültselluloosi, mis põhinevad interaktsioonil moodustisveega koos lahustumatu sademe moodustumisega.

In situ settimine eeldab leelismetallisilikaatide ja kahevalentse metallisoola ning naatriumhüdroksiidi või sooda koosmõju mitmevalentse metalliga. Tehnoloogia põhineb leelissilikaadi üleujutamise kasutamisel leelismetalli silikaadi lahuse ja kahevalentse metallisoola lahuse vaheldumisel, mis on eraldatud magevee nälkjaga. Leelismetalli silikaadina võib kasutada naatrium- ja kaaliumortosilikaati, metasilikaati ja pentohüdraati, mis kaltsiumkloriidiga interakteerudes moodustavad geeli moodustava sademe. Samal ajal on nende silikaatide lahuste kontsentratsiooniga umbes 1% lahuses pH väärtus 13 lähedal.

Teine tehnoloogia näeb ette leelise- ja raudraua nälkjate lahuste järjestikuse süstimise. Leelise interaktsiooni tulemusena mitmevalentsete katioonide sooladega moodustub velgede kokkupuutel mahukas, halvasti lahustuv mitmevalentsete katioonide hüdroksiidide sade. Ent settimisprotsesside juhtimine reservuaaritingimustes leeliste süstimisega on üsna keeruline ülesanne.

Lääne-Siberi põldudel oli leeliseline üleujutus üks esimesi meetodeid kihistu füüsiliseks ja keemiliseks stimuleerimiseks. Mõjutamismeetodit on kasutatud aastast 1976. Tähelepanu väärivad kõik ulatusliku välikatse käigus saadud tulemused. Siin testitakse kahte madala kontsentratsiooniga leeliselahuste reservuaari süstimise modifikatsiooni, mis näitavad meetodi madalat efektiivsust. Esimene kontsentreeritud leeliselahuse süstimise välikatse viidi läbi 1985. aastal Trekhozernoje põllul, kus kahte süstimisauku süstiti 10% leeliselahuse serv, mille pooride maht moodustas 0,14% koha pooride mahust. . Üksikutele toodetud kaevudele 4-5 kuuga. vähenes toodetud toodete veekasutus. Seega oli veekatkestus katse alguses 55--90%, hiljem vähenes see 40--50%. Ja alles 1990. aasta lõpuks tõusis veekatkestus 70-80%-ni. Toodetud toote veekatkestuse järsk vähenemine on seletatav reservuaari katvuse muutumisega, mis tuleneb reservuaari veega loputatud tsoonide ummistumisest ja varem üleujutamata vahekihtide aktiveerumisest tuleneva paksuse mõjuga. Üldjuhul saadi katseobjektil teostusperioodil 58,8 tuhat tonni naftat, tehnoloogilise eriefektiivsusega 53,5 tonni süstitud reaktiivi tonni kohta. Sarnased tulemused saadi ka Toluomskoje väljal. Kuigi reservuaari omadused on märgatavalt halvemad: suurem dissektsioon, väiksem läbilaskvus ja tootlikkus. Sissepritse äärise maht oli 0,3% moodustumise pooride mahust, katse alguses oli ala kastetud 40--50%, pärast leeliselahuse süstimist vähenes vesilõikus 20-30%. .

Täiendav õlitoodang oli 35,8 tuhat tonni ehk 42,4 tonni kasutatud reaktiivi tonni kohta. Saadud välikatse positiivsed tulemused näitavad, et tehnoloogia on efektiivne väikese (kuni 10 m) paksusega keskmise ja madala läbilaskvusega moodustiste puhul.

Stimulatsioonimeetodi välikatsed objektide puhul, mille reservuaari paksus on märkimisväärne 15 m või rohkem, nagu Põhja-Martym'inskaya maardla ja Martõmja-Teterevskaja maardla, ei näidanud selle kasutamise madalat efektiivsust.

Alates 1978. aastast on 1% leeliselist lahust laialdaselt kasutatud neljal väljal Permi piirkonnas (Shagirtsko-Gozhansky, Padunsky, Opalikinsky ja Berezovsky). Kommertslik rakendamine on toimunud alates 1983. aastast neljas katsekohas, kus on 13 süstimis- ja 72 tootmiskaevu. . Seisuga 1. jaanuar 1991 moodustas kõigis piirkondades täiendav naftatootmine 662,4 tuhat tonni, nafta taaskasutamine 5,6%. Esimeses lõigus ulatus õli taaskasutamisteguri kasv 25,4%-ni. Sellel on suurim velg, mille suurus on moodustumise üks pooriruumala. õli taaskasutuslahuse leelise süstimine

Niisuvuse muutmise katsed näitavad, et 1% leeliselahus suurendab terrigeensete kivimite hüdrofiilsust ja ei muuda märguvust lubjakivides, samas kui vee soolsuse ja leelise kontsentratsiooni suurenedes suureneb leelise kulu ja sette hulk. Kui vee mineraliseerumine on 265 g/l, tekib maksimaalne settekogus - 19 g/l, leelisekulu on 2,5 mg/g kivimi kohta. Leeliselahuste õli väljatõrjumise omadusi hinnati tsentrifuugi abil. Lahuste järjestikune süstimine suurendab tõrjumise efektiivsust 2,5-4%.

Tehnoloogiat kihistu vett juhtivate kanalite läbilaskvuse kontrollimiseks silikaat-leeliseliste lahustega võeti kasutusele mitmes modifikatsioonis. Peamine modifikatsioon hõlmab magevee ja lahuse (naatriumhüdroksiidi, vedela klaasi, polüakrüülamiidi segu) sissepritse. Velgede süstimist korratakse perioodiliselt 1–3 aasta pärast, peamiselt 10–15 aasta jooksul. Õli väljatõrjuvate ainete veljed süstitakse järgmises järjestuses: nafta väljatõrjumiseks süstitakse mineraliseeritud heitvett; magevee jagamine; tilk naatriumhüdroksiidi lahust. Vaatlusalune tehnoloogia on aga suunatud vaid reservuaari läbilaskvuse reguleerimisele ega suuda tõhusalt blokeerida selektiivselt kastetavaid veehoidlatsoone, mis on võimalik ainult suurte nälkjate koguste sissepritse korral.

Bibliograafia

1. Surguchev M.L. Sekundaarsed ja tertsiaarsed meetodid õli taaskasutamiseks.

2. Amelin I.D., Surguchev M.L., Davõdov A.V. Naftamaardlate arengu prognoos hilises staadiumis.

3. Šelepov V.V. Naftatööstuse toorainebaasi olukord Venemaal Suurenenud nafta taaskasutamine.

4. Surguchev M.L., Zheltov Yu.V., Simkin E.M. Füüsikalised ja keemilised mikroprotsessid nafta- ja gaasireservuaarides.

5. Klimov A.A. Meetodid õli taaskasutamise parandamiseks.

Majutatud saidil Allbest.ru

...

Sarnased dokumendid

Tootlike kihistute geoloogilise ehituse tunnused, veehoidla omadused. Kaevuvaru, praeguste voolukiiruste ja veekatkestuse analüüs. Mikrobioloogiliste meetodite kasutamise efektiivsuse hindamine õlikoguse suurendamiseks üleujutuste tingimustes.

lõputöö, lisatud 01.06.2010


Tõhustatud nafta taaskasutamine: geoloogiliste ja tehniliste meetmete iseloomustus; maardla tektoonika ja stratigraafia. Happetöötluse tingimused; keemiliste meetodite analüüs JSC "TNK-Nižnevartovsk" kaevude tootlikkuse suurendamiseks.

kursusetöö, lisatud 14.04.2011


Üldteave ning Bahmetyevskoje välja nafta- ja gaasipotentsiaal. Jõulupuu seade. Gaasitõstuki eelised ja puudused. Süvapumpadega kaevude käitamine. Meetodid õli taaskasutamise parandamiseks. Kaevude puurimine, remont ja uurimine.

praktika aruanne, lisatud 28.10.2011


Peamised õlikogumise suurendamise meetodid. Praegune ja lõplik õlikogustegur. Vee üleujutamine kui suure potentsiaaliga meetod reservuaari stimuleerimiseks. Täiustatud õlikogumine reservuaaridest füüsikaliste ja keemiliste meetoditega. Õlimahuti hüdrauliline purustamine.

esitlus, lisatud 15.10.2015


Maailmamajanduse energiavarustuse probleem traditsiooniliste kütuseallikate asemel alternatiivsete kütuseallikate kasutamise kaudu. Nafta taaskasutamise tõhustamise meetodite rakendamise praktika maailmas. Otsige uuenduslikke lahendusi ja tehnoloogiaid nafta taaskasutamiseks Venemaal.

essee, lisatud 17.03.2014


Valge Tiigri ladestu oligotseeni geoloogilised ja geofüüsikalised omadused. Nafta veeväljasurve hetkeseisu ja efektiivsuse analüüs. Füüsikalis-keemilise mikrobioloogilise kompleksi koostis, funktsioonid ja omadused; õli väljatõrjumise mehhanismid.

teaduslik töö, lisatud 27.01.2015


Puurimisvedelike kvaliteet, nende funktsioonid kaevu puurimisel. Puurimisvedelike valmistamiseks kasutatavate keemiliste reaktiivide omadused, nende klassifikatsiooni tunnused. Teatud tüüpi lahenduste kasutamine erinevate puurimismeetodite jaoks, nende parameetrid.

kursusetöö, lisatud 22.05.2012


Fotolahenduste koostamine ja rakendamine. Vee puhastamine fotomaterjalide keemilis-fototöötluseks. Lahenduste väljatöötamine, peatamine ja fikseerimine. Värvieemaldus- ja fikseerimislahused kasutatud fotolahendustest.

kursusetöö, lisatud 11.10.2010


Tatarstani Vabariigis nafta taaskasutamise tõhustamise meetodite täiustamine. Ersubaykinskoje välja kaevuvaru omadused. Saidi töö dünaamika analüüs madala kontsentratsiooniga polümeerkompositsiooni süstimistehnoloogia kasutamisel.

lõputöö, lisatud 06.07.2017


Puurimisvedelike väärtus kaevu puurimisel. Kaevude läbipesu ja lahenduste valmistamise seadmed, tehnoloogiline protsess. Tootmise ja vahekolonnide arvutamine. hüdraulilised kaod. Keskkonnaprobleemid kaevude puurimisel.